手剎車后蹄片臂 機械加工工藝規(guī)程及銑中間孔的左端面夾具設計帶圖紙

喜歡就充值下載吧。資源目錄里展示的全都有，下載后全都有，有疑問咨詢QQ:3278627871 論文題目：手剎車后蹄片臂零件的加工工藝規(guī)程及 專用夾具設計 班 級： 專 業(yè)： 學生姓名： 指導教師： 日 期: I 摘 要 此次設計是對手剎車后蹄片臂零件的加工工藝和夾具設計，其零件為鑄件， 具有體積小，零件復雜的特點，由于面比孔易加工，在制定工藝規(guī)程時，就先加 工面，再以面為基準來加工其它，其中各工序夾具都采用專用夾具，并以操作簡 單的手動夾緊方式夾緊，其機構設計簡單，方便且能滿足要求。 關鍵詞 手剎車后蹄片臂，加工工藝，專用夾具，設計 1 目 錄 摘 要 .I 1 緒 論 .1 2 手剎車后蹄片臂的分析 .2 2.1 手剎車后蹄片臂的工藝分析 .2 2.2 手剎車后蹄片臂的工藝要求 .2 3 工藝規(guī)程設計 .4 3.1 加工工藝過程 .4 3.2 確定各表面加工方案 .4 3.2.1 影響加工方法的因素 .4 3.2.2 加工方案的選擇 .5 3.3 確定定位基準 .5 3.3.1 粗基準的選擇 .5 3.3.2 精基準選擇的原則 .6 3.4 工藝路線的擬訂 .6 3.4.1 工序的合理組合 .7 3.4.2 工序的集中與分散 .7 3.4.3 加工階段的劃分 .8 3.4.4 加工工藝路線方案的比較 .9 3.5 手剎車后蹄片臂的偏差，加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的確定 .10 3.5.1 毛坯的結構工藝要求 .10 3.5.2 手剎車后蹄片臂的偏差計算 .11 3.5.3 選擇加工設備和工藝設備 .11 3.6 確定切削用量及基本工時（機動時間） .11 2.5.1 工序一：銑中間孔的左側端面（尺寸為 45mm 的端面） .11 2.5.2 工序二：銑中間孔的右側端面（尺寸為 45mm 的端面） .12 2.5.3 工序 3：鉆中間 20 孔 .13 2.5.4 工序 4：粗銑、半精銑 25 的槽 .15 工序：半精銑 25 的槽 .15 3.7 本章小結 .20 4 銑中間孔的左端面夾具設計 .21 4.1 研究原始質料 .21 4.2 定位基準的選擇 .21 4.3 切削力及夾緊分析計算 .22 4.4 誤差分析與計算 .23 4.5 零、部件的設計與選用 .25 4.6 夾具設計及操作的簡要說明 .27 總 結 .28 致 謝 .29 參 考 文 獻 .31 1 1 緒 論 機械設計制造及其夾具設計是我們融會貫通 3 年所學的知識，將理論與實 踐相結合，對專業(yè)知識的綜合運用訓練，為我們即將走向自己的工作崗位打下 良好的基礎。 機械加工工藝是規(guī)定產品或零件機械加工工藝過程和操作方法，是指導生 產的重要的技術性文件。它直接關系到產品的質量、生產率及其加工產品的經 濟效益，生產規(guī)的大小、工藝水平的高低以及解決各種工藝問題的方法和手段 都要通過機械加工工藝來體現(xiàn)，因此工藝規(guī)程的編制的好壞是生產該產品的質 量的重要保證的重要依據(jù)。在編制工藝時須保證其合理性、科學性、完善性。 而機床夾具是為了保證產品的質量的同時提高生產的效率、改善工人的勞 動強度、降低生產成本而在機床上用以裝夾工件的一種裝置，其作用是使工件 相對于機床或刀具有個正確的位置，并在加工過程中保持這個位置不變。它們 的研究對機械工業(yè)有著很重要的意義，因此在大批量生產中，常采用專用夾具。 2 2 手剎車后蹄片臂的分析 2.1 手剎車后蹄片臂的工藝分析 手剎車后蹄片臂是一個很重要的零件，因為其零件尺寸比較小，結構形狀較復雜， 但其加工孔和底面的精度要求較高，此外還有小頭孔端要求加工，對精度要求也很高。 手剎車后蹄片臂的底面、大頭孔和小頭孔粗糙度要求都是 ，所以都要求精加工。6.1Ra 其小頭孔與底平面有垂直度的公差要求，手剎車后蹄片臂底面與大頭孔上平面有平行 度公差要求，所要加工的槽，在其槽邊有平行度公差和對稱度公差要求等。因為其尺 寸精度、幾何形狀精度和相互位置精度，以及各表面的表面質量均影響機器或部件的 裝配質量，進而影響其性能與工作壽命，因此它們的加工是非常關鍵和重要的。 3 2.2 手剎車后蹄片臂的工藝要求 一個好的結構不但要應該達到設計要求，而且要有好的機械加工工藝性，也就是 要有加工的可能性，要便于加工，要能夠保證加工質量，同時使加工的勞動量最小。 而設計和工藝是密切相關的，又是相輔相成的。設計者要考慮加工工藝問題。工藝師 要考慮如何從工藝上保證設計的要求。 以下是手剎車后蹄片臂需要加工的表面以及加工表面之間的位置要求： (1) 中心孔 。0.462 (2) 大頭 2-20 孔。 (3)寬度為 25 槽。 (4) 22 孔。 (5) 32 端面（尺寸為 45mm 的兩端面） 。 手剎車后蹄片臂毛坯的，因為生產率很高，所以可以免去每次造型。單邊余量一 般在 ，結構細密，能承受較大的壓力，占用生產的面積較小。13m 上面主要是對手剎車后蹄片臂零件的結構、加工精度和主要加工表面進行了分析， 選擇了其毛坯的的制造方法為鑄造和中批的批量生產方式，從而為工藝規(guī)程設計提供 了必要的準備。 4 3 工藝規(guī)程設計 3.1 加工工藝過程 由以上分析可知，該手剎車后蹄片臂零件的主要加工表面是平面、孔系和槽系。 一般來說，保證平面的加工精度要比保證孔系的加工精度容易。因此，對于手剎車后 蹄片臂來說，加工過程中的主要問題是保證孔的尺寸精度及位置精度，處理好孔和平 面之間的相互關系以及槽的各尺寸精度。 由上面的一些技術條件分析得知：手剎車后蹄片臂的尺寸精度，形狀精度以及位 置關系精度要求都不是很高，這樣對加工要求也就不是很高。 3.2 確定各表面加工方案 一個好的結構不但應該達到設計要求，而且要有好的機械加工工藝性，也就是要 有加工的可能性，要便于加工，要能保證加工的質量，同時使加工的勞動量最小。設 計和工藝是密切相關的，又是相輔相成的。對于我們設計手剎車后蹄片臂的加工工藝 來說，應選擇能夠滿足平面孔系和槽加工精度要求的加工方法及設備。除了從加工精 度和加工效率兩方面考慮以外，也要適當考慮經濟因素。在滿足精度要求及生產率的 條件下，應選擇價格較底的機床。 3.2.1 影響加工方法的因素 要考慮加工表面的精度和表面質量要求，根據(jù)各加工表面的技術要求，選擇加 工方法及分幾次加工。 根據(jù)生產類型選擇，在大批量生產中可專用的高效率的設備。在單件小批量生 產中則常用通用設備和一般的加工方法。如、柴油機連桿小頭孔的加工，在小批量生 5 產時，采用鉆、擴、鉸加工方法；而在大批量生產時采用拉削加工。 要考慮被加工材料的性質，例如：淬火鋼必須采用磨削或電加工；而有色金屬 由于磨削時容易堵塞砂輪，一般都采用精細車削，高速精銑等。 要考慮工廠或車間的實際情況，同時也應考慮不斷改進現(xiàn)有加工方法和設備， 推廣新技術，提高工藝水平。 此外，還要考慮一些其它因素，如加工表面物理機械性能的特殊要求，工件形 狀和重量等。 選擇加工方法一般先按這個零件主要表面的技術要求來選定最終加工方法。再選 擇前面各工序的加工方法。 3.2.2 加工方案的選擇 由參考文獻3表 2.112 可以確定，平面的加工方案為：粗銑精銑（ ） ，粗糙度為 6.30.8，一般不淬硬的平面，精銑的粗糙度可以較小。79IT:aR 小頭孔加工方法： 加零件毛坯不能直接出孔，只能鑄造出一個小坑，以便在以后加工時找正其中心， 但其表面粗糙度的要求為 ，所以選擇加工的方法是鉆擴鉸。6.1 孔加工方法： 因為孔的表面粗糙度的要求都不高，是 ，所以我們采用一次鉆孔的加工12.5Ra 方法。 寬度為 25 槽的加工方法是： 因槽兩側面表面粗糙度的要求較高，為 ，所以我們采用粗銑半精銑。6. 3.3 確定定位基準 3.3.1 粗基準的選擇 選擇粗基準時，考慮的重點是如何保證各加工表面有足夠的余量，使不加工表面 與加工表面間的尺寸、位子符合圖紙要求。 粗基準選擇應當滿足以下要求： 粗基準的選擇應以加工表面為粗基準。目的是為了保證加工面與不加工面的相 互位置關系精度。如果工件上表面上有好幾個不需加工的表面，則應選擇其中與加工 表面的相互位置精度要求較高的表面作為粗基準。以求壁厚均勻、外形對稱、少裝夾 等。 6 選擇加工余量要求均勻的重要表面作為粗基準。例如：機床床身導軌面是其余 量要求均勻的重要表面。因而在加工時選擇導軌面作為粗基準，加工床身的底面，再 以底面作為精基準加工導軌面。這樣就能保證均勻地去掉較少的余量，使表層保留而 細致的組織，以增加耐磨性。 應選擇加工余量最小的表面作為粗基準。這樣可以保證該面有足夠的加工余量。 應盡可能選擇平整、光潔、面積足夠大的表面作為粗基準，以保證定位準確夾 緊可靠。有澆口、冒口、飛邊、毛刺的表面不宜選作粗基準，必要時需經初加工。 要從保證孔與孔、孔與平面、平面與平面之間的位置，能保證手剎車后蹄片臂在 整個加工過程中基本上都能用統(tǒng)一的基準定位。從手剎車后蹄片臂零件圖分析可知， 主要是選擇加工手剎車后蹄片臂底面的裝夾定位面為其加工粗基準。 3.3.2 精基準選擇的原則 基準重合原則。即盡可能選擇設計基準作為定位基準。這樣可以避免定位基準 與設計基準不重合而引起的基準不重合誤差。 基準統(tǒng)一原則，應盡可能選用統(tǒng)一的定位基準?；鶞实慕y(tǒng)一有利于保證各表面 間的位置精度，避免基準轉換所帶來的誤差，并且各工序所采用的夾具比較統(tǒng)一，從 而可減少夾具設計和制造工作。例如：軸類零件常用頂針孔作為定位基準。車削、磨 削都以頂針孔定位，這樣不但在一次裝夾中能加工大多書表面，而且保證了各外圓表 面的同軸度及端面與軸心線的垂直度。 互為基準的原則。選擇精基準時，有時兩個被加工面，可以互為基準反復加工。 例如：對淬火后的齒輪磨齒，是以齒面為基準磨內孔，再以孔為基準磨齒面，這樣能 保證齒面余量均勻。 自為基準原則，有些精加工或光整加工工序要求余量小而均勻，可以選擇加工表 面本身為基準。例如：磨削機床導軌面時，是以導軌面找正定位的。此外，像拉孔在 無心磨床上磨外圓等，都是自為基準的例子。 此外，還應選擇工件上精度高。尺寸較大的表面為精基準，以保證定位穩(wěn)固可靠。 并考慮工件裝夾和加工方便、夾具設計簡單等。 要從保證孔與孔、孔與平面、平面與平面之間的位置，能保證手剎車后蹄片臂在 整個加工過程中基本上都能用統(tǒng)一的基準定位。從手剎車后蹄片臂零件圖分析可知， 它的底平面與 小頭孔，適于作精基準使用。但用一個平面和一個孔定位限制工209H 件自由度不夠，如果使用典型的一面兩孔定位方法，則可以滿足整個加工過程中基本 上都采用統(tǒng)一的基準定位的要求。至于兩側面，因為是非加工表面，所以也可以用 的孔為加工基準。4 7 選擇精基準的原則時，考慮的重點是有利于保證工件的加工精度并使裝夾準。 3.4 工藝路線的擬訂 對于中批量生產的零件，一般總是首先加工出統(tǒng)一的基準。手剎車后蹄片臂的加 工的第一個工序也就是加工統(tǒng)一的基準。具體安排是先以孔和面定位粗、精加工手剎 車后蹄片臂底面大頭孔上平面。 后續(xù)工序安排應當遵循粗精分開和先面后孔的原則。 3.4.1 工序的合理組合 確定加工方法以后，就按生產類型、零件的結構特點、技術要求和機床設備等具 體生產條件確定工藝過程的工序數(shù)。確定工序數(shù)的基本原則： 工序分散原則 工序內容簡單，有利選擇最合理的切削用量。便于采用通用設備。簡單的機床工 藝裝備。生產準備工作量少，產品更換容易。對工人的技術要求水平不高。但需要設 備和工人數(shù)量多，生產面積大，工藝路線長，生產管理復雜。 工序集中原則 工序數(shù)目少，工件裝，夾次數(shù)少，縮短了工藝路線，相應減少了操作工人數(shù)和生 產面積，也簡化了生產管理，在一次裝夾中同時加工數(shù)個表面易于保證這些表面間的 相互位置精度。使用設備少，大量生產可采用高效率的專用機床，以提高生產率。但 采用復雜的專用設備和工藝裝備，使成本增高，調整維修費事，生產準備工作量大。 一般情況下，單件小批生產中，為簡化生產管理，多將工序適當集中。但由于不 采用專用設備，工序集中程序受到限制。結構簡單的專用機床和工夾具組織流水線生 產。 加工工序完成以后，將工件清洗干凈。清洗是在 的含 0.4%1.1%蘇打及809c: 0.25%0.5%亞硝酸鈉溶液中進行的。清洗后用壓縮空氣吹干凈。保證零件內部雜質、 鐵屑、毛刺、砂粒等的殘留量不大于 。mg20 3.4.2 工序的集中與分散 制訂工藝路線時，應考慮工序的數(shù)目，采用工序集中或工序分散是其兩個不同的 原則。所謂工序集中，就是以較少的工序完成零件的加工，反之為工序分散。 工序集中的特點 8 工序數(shù)目少，工件裝夾次數(shù)少，縮短了工藝路線，相應減少了操作工人數(shù)和生產 面積，也簡化了生產管理，在一次裝夾中同時加工數(shù)個表面易于保證這些表面間的相 互位置精度。使用設備少，大量生產可采用高效率的專用機床，以提高生產率。但采 用復雜的專用設備和工藝裝備，使成本增高，調整維修費事，生產準備工作量大。 工序分散的特點 工序內容簡單，有利選擇最合理的切削用量。便于采用通用設備，簡單的機床工 藝裝備。生產準備工作量少，產品更換容易。對工人的技術水平要求不高。但需要設 備和工人數(shù)量多，生產面積大，工藝路線長，生產管理復雜。 工序集中與工序分散各有特點，必須根據(jù)生產類型。加工要求和工廠的具體情況 進行綜合分析決定采用那一種原則。 一般情況下，單件小批生產中，為簡化生產管理，多將工序適當集中。但由于不 采用專用設備，工序集中程序受到限制。結構簡單的專用機床和工夾具組織流水線生 產。 由于近代計算機控制機床及加工中心的出現(xiàn)，使得工序集中的優(yōu)點更為突出，即 使在單件小批生產中仍可將工序集中而不致花費過多的生產準備工作量，從而可取的 良好的經濟效果。 3.4.3 加工階段的劃分 零件的加工質量要求較高時，常把整個加工過程劃分為幾個階段： 粗加工階段 粗加工的目的是切去絕大部分多雨的金屬，為以后的精加工創(chuàng)造較好的條件，并 為半精加工，精加工提供定位基準，粗加工時能及早發(fā)現(xiàn)毛坯的缺陷，予以報廢或修 補，以免浪費工時。 粗加工可采用功率大，剛性好，精度低的機床，選用大的切前用量，以提高生產 率、粗加工時，切削力大，切削熱量多，所需夾緊力大，使得工件產生的內應力和變 形大，所以加工精度低，粗糙度值大。一般粗加工的公差等級為 IT11IT12。粗糙度 為 Ra80100m。 半精加工階段 半精加工階段是完成一些次要面的加工并為主要表面的精加工做好準備，保證合 適的加工余量。半精加工的公差等級為 IT9IT10。表面粗糙度為 Ra101.25m。 精加工階段 精加工階段切除剩余的少量加工余量,主要目的是保證零件的形狀位置幾精度,尺 寸精度及表面粗糙度,使各主要表面達到圖紙要求.另外精加工工序安排在最后,可防止 或減少工件精加工表面損傷。 9 精加工應采用高精度的機床小的切前用量，工序變形小，有利于提高加工精 度精加工的加工精度一般為 IT6IT7，表面粗糙度為 Ra101.25m。 此外，加工階段劃分后，還便于合理的安排熱處理工序。由于熱處理性質的不同， 有的需安排于粗加工之前，有的需插入粗精加工之間。 但須指出加工階段的劃分并不是絕對的。在實際生活中，對于剛性好，精度要求 不高或批量小的工件，以及運輸裝夾費事的重型零件往往不嚴格劃分階段，在滿足加 工質量要求的前提下，通常只分為粗、精加工兩個階段，甚至不把粗精加工分開。必 須明確劃分階段是指整個加工過程而言的，不能以某一表面的加工或某一工序的性質 區(qū)分。例如工序的定位精基準面，在粗加工階段就要加工的很準確，而在精加工階段 可以安排鉆小空之類的粗加工。 3.4.4 加工工藝路線方案的比較 在保證零件尺寸公差、形位公差及表面粗糙度等技術條件下，成批量生產可以考 慮采用專用機床，以便提高生產率。但同時考慮到經濟效果，降低生產成本，擬訂兩 個加工工藝路線方案。見下表： 表 2.1 工藝路線方案一 工序號 工序內容 工序一 銑中間孔的左側端面（尺寸為 45mm 的端面） 工序二 銑中間孔的右側端面（尺寸為 45mm 的端面） 工序三 鉆中間 20 孔 工序四 粗銑、半精銑 25 的槽 工序五 鉆擴鉸孔 2-20 孔 工序六 鉆擴鉸 22 孔，鉆擴孔口 34 倒角 60 工序七 鉗工打毛刺 工序八 檢驗 表 2.2 工藝路線方案二 工序號 工序內容 工序一 銑中間孔的左側端面（尺寸為 45mm 的端面） 工序二 銑中間孔的右側端面（尺寸為 45mm 的端面） 工序三 粗銑、半精銑 25 的槽 10 工序四 鉆中間 20 孔 工序五 鉆擴鉸孔 2-20 孔 工序六 鉆擴鉸 22 孔，鉆擴孔口 34 倒角 60 工序七 鉗工打毛刺 工序八 檢驗 工藝立方案的比較與分析： 上述兩個工藝方案的特點在于：方案一是加工工序分散，適合流水線生產，縮短 裝換刀具的時間。加工完前次的又可成為下次加工的基準，這樣使工序非常清晰易提 高加工精度，是對大批量生產是很合適的。方案二把工件加工工序分得很紊亂并且很 集中，基準得不到保證，加工出來的精度低，不符合現(xiàn)代化的生產要求。兩種方案的 裝夾比較多，但是考慮到加工零件的方便性，及加工精度，且還是大批生產，所以采 用如下方案比較合適。 工序號 工序內容 工序一 銑中間孔的左側端面（尺寸為 45mm 的端面） 工序二 銑中間孔的右側端面（尺寸為 45mm 的端面） 工序三 鉆中間 20 孔 工序四 粗銑、半精銑 25 的槽 工序五 鉆擴鉸孔 2-20 孔 工序六 鉆擴鉸 22 孔，鉆擴孔口 34 倒角 60 工序七 鉗工打毛刺 工序八 檢驗 3.5 手剎車后蹄片臂的偏差，加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的 確定 手剎車后蹄片臂的鑄件采用的是 45#，生產類型為大批量生產，采用鑄件毛坯。 11 3.5.1 毛坯的結構工藝要求 手剎車后蹄片臂為鑄件件，對毛坯的結構工藝性有一定要求： 由于鑄件尺寸精度較高和表面粗糙度值低，因此零件上只有與其它機件配合的 表面才需要進行機械加工，其表面均應設計為非加工表面。 為了使金屬容易充滿膛和減少工序，鑄件外形應力求簡單、平直的對稱，盡量 避免鑄件截面間差別過大，或具有薄壁、高筋、高臺等結構。 鑄件的結構中應避免深孔或多孔結構。 鑄件的整體結構應力求簡單。 工藝基準以設計基準相一致。 便于裝夾、加工和檢查。 結構要素統(tǒng)一，盡量使用普通設備和標準刀具進行加工。 在確定毛坯時，要考慮經濟性。雖然毛坯的形狀尺寸與零件接近，可以減少加工 余量，提高材料的利用率，降低加工成本，但這樣可能導致毛坯制造困難，需要采用 昂貴的毛坯制造設備，增加毛坯的制造成本。因此，毛坯的種類形狀及尺寸的確定一 定要考慮零件成本的問題但要保證零件的使用性能。在毛坯的種類 形狀及尺寸確定后，必要時可據(jù)此繪出毛坯圖。 3.5.2 手剎車后蹄片臂的偏差計算 手剎車后蹄片臂底平面和大頭孔上平面的偏差及加工余量計算 底平面加工余量的計算。根據(jù)工序要求，其加工分粗、精銑加工。各工步余量如 下： 粗銑：由參考文獻4表 1119。其余量值規(guī)定為 ，現(xiàn)取 。查2.05m2. 3可知其粗銑時精度等級為 IT12，粗銑平面時厚度偏差取 1 精銑：由參考文獻3表 2.359，其余量值規(guī)定為 。. 3.5.3 選擇加工設備和工藝設備 機床的選擇 工序采用 X52K 型立式銑床 工序采用 Z525 立式鉆床 選擇夾具 該手剎車后蹄片臂的生產綱領為大批生產，所以采用專用夾具。 選擇刀具 在銑床上加工的各工序，采用硬質合金銑刀即可保證加工質量。在鉸孔 ，由20 于精度高，可采用硬質合金鉸刀。 12 選擇量具 加工的孔均采用極限量規(guī)。 其他 對垂直度誤差采用千分表進行檢測，對角度尺寸利用專用夾具保證，其他尺寸采 用通用量具即可。 3.6 確定切削用量及基本工時（機動時間） 2.5.1 工序一：銑中間孔的左側端面（尺寸為 45mm 的端面） 機床：X52K 型立式銑床 刀具：兩塊鑲齒套式面銑刀，材料： ， ，齒數(shù) ，為粗齒15YT20Dm20Z 銑刀。 因其單邊余量：Z=3mm 所以銑削深度 ：pa3m 每齒進給量 ：根據(jù)參考文獻3表 2.4-73，取 銑削速度 ：參照f 0.15/faZV 參考文獻3表 2.4-81，取 2.54/Vs 機床主軸轉速 ：n ，10.60.8/in31nrd 按照參考文獻3表 3.1-74 245mn 實際銑削速度 ： v3.12.56/00ds 進給量 ： fV./1ffaZ 工作臺每分進給量 ： m.73/infVs ：根據(jù)參考文獻3表 2.4-81,aa6 切削工時 被切削層長度 ：由毛坯尺寸可知 ， l 42lm 刀具切入長度 ：1210.5()(13lDa20.5(06)(137.6m 刀具切出長度 ：取l 走刀次數(shù)為 1 機動時間 ：jt247.62.min35jmf 查參考文獻1，表 2.5-45 工步輔助時間為：1.23min 13 2.5.2 工序二：銑中間孔的右側端面（尺寸為 45mm 的端面） 機床：X52K 型立式銑床 刀具：兩塊鑲齒套式面銑刀，材料： ， ，齒數(shù) ，為粗齒15YT20Dm20Z 銑刀。 因其單邊余量：Z=3mm 所以銑削深度 ：pa3m 每齒進給量 ：根據(jù)參考文獻3表 2.4-73，取 銑削速度 ：參照f 0.15/faZV 參考文獻3表 2.4-81，取 2.54/Vs 機床主軸轉速 ：n ，10.60.8/in31nrd 按照參考文獻3表 3.1-74 245mn 實際銑削速度 ： v3.12.56/00ds 進給量 ： fV./1ffaZ 工作臺每分進給量 ： m.73/infVs ：根據(jù)參考文獻3表 2.4-81,aa6 切削工時 被切削層長度 ：由毛坯尺寸可知 ， l 42lm 刀具切入長度 ：1210.5()(13lDa20.5(06)(137.6m 刀具切出長度 ：取l 走刀次數(shù)為 1 機動時間 ：jt247.62.min35jmf 查參考文獻1，表 2.5-45 工步輔助時間為：1.23min 2.5.3 工序 3：鉆中間 20 孔 機床：立式鉆床 Z525 刀具：根據(jù)參照參考文獻3表 4.39 選高速鋼錐柄麻花鉆頭。 鉆孔 0.452 鉆孔 時先采取的是鉆 孔，再擴到 ，所以 。. 171.717Dm 切削深度 ：pa8.m 進給量 ：根據(jù)參考文獻3表 2.438，取 。f rf/3.0 切削速度 ：參照參考文獻3表 2.441，取 。V48Vs 機床主軸轉速 ：n 14 ，100.486539./min317vnrd 按照參考文獻3表 3.131，取 0n 所以實際切削速度 ： .176.5/ds 切削工時 被切削層長度 ：l42m 刀具切入長度 ：1 17()205.96rDlctgkctgm 刀具切出長度 ： 取2l4l3 走刀次數(shù)為 1 機動時間 ： jt60.25in.3jLfn 擴孔 0.452 刀具：根據(jù)參照參考文獻3表 4.331 選擇硬質合金錐柄麻花擴孔鉆頭。 片型號：E403 因鉆孔 時先采取的是先鉆到 孔再擴到 ，所以 ，0.45 1719.719.7Dm17d 切削深度 ：pa.35m 進給量 ：根據(jù)參考文獻3表 2.452，取 。f 0.6/fr 切削速度 ：參照參考文獻3表 2.453，取 。V4Vs 機床主軸轉速 ：n100.462.78/in319vrD 按照參考文獻3表 3.131，取 5mn 所以實際切削速度 ：v.0.5/06ds 切削工時 被切削層長度 ：l42m 刀具切入長度 有：11 19.7()20.863rDdlctgkctgm 刀具切出長度 ： ，取2l4l3 走刀次數(shù)為 1 機動時間 ：2jt30.16in.5jLfn 鉸孔 0.45 刀具：根據(jù)參照參考文獻3表 4.354，選擇硬質合金錐柄機用鉸刀。 切削深度 ： ，且 。pa.1m20D 15 進給量 ：根據(jù)參考文獻3表 2.458， 取 。f rmf/0.21rf/0.2 切削速度 ：參照參考文獻3表 2.460，取 。V sV3 機床主軸轉速 ：n100.3265.7/in14rD 按照參考文獻3表 3.131 取 n 實際切削速度 ：v.0.63/ms 切削工時 被切削層長度 ：l42m 刀具切入長度 ，10019.7()20.9rDdlctgkctg 刀具切出長度 ： 取2l4ml32 走刀次數(shù)為 1 機動時間 ：3jt.09.7in315jLnf 該工序的加工機動時間的總和是 ：jt20.1670.48minj 2.5.4 工序 4：粗銑、半精銑 25 的槽 機床：X52K 型立式銑床 刀具：錯齒三面刃銑刀 切削深度 ：pa5m 根據(jù)參考文獻查1表 4.4-8 有： 刀具的直徑 D=80mm，刀具的齒數(shù) Z=14，刀具的寬度 L=10mm。 查2表 2.4-76 得： 進給量 ,根據(jù)參考文獻3表 查得切削速度 ，0.6/faz30224/minV 機床主軸轉速 ：n ，12495./min3.80Vrd 按照參考文獻2表 3.1-74 取 實際切削速度 ：v.10.4/6Dns 進給量 ：fV0.495/3ffaZ 機床工作臺每分進給量 ：m 1.3/7.8/inmfs 被切削層長度 ：由毛坯尺寸可知 l 0l 刀具切入長度 ：1 10.5(2)lD 16 =42mm 刀具切出長度 ：取2lm 走刀次數(shù)為 1 機動時間 ： jt129041.68min7.jmlf 查參考文獻1，表 2.5-45 工步輔助時間為：1.92min 工序：半精銑 25 的槽 機床：X52K 型立式銑床 刀具：錯齒三面刃銑刀 刀具直徑 D=80，齒數(shù) Z=14，寬度 L=12。 切削深度 ：pa1m 根據(jù)參考文獻2表 查得：進給量 ,根據(jù)參考文獻3表2.4760.12/famz 查得切削速度 ，3023/inV 機床主軸轉速 ：n ，1091.5/i.480rd 按照參考文獻3表 3.1-74 取 n 實際切削速度 ：v3.0.4/6Dnms 進給量 ：fV0.12495/2ffaZ 工作臺每分進給量 ： m.159.6/infV 被切削層長度 ：由毛坯尺寸可知 ， l 0l 刀具切入長度 ：1 10.5(2)lD =42mm 刀具切出長度 ：取2lm 走刀次數(shù)為 1 機動時間 ： jt12904.8min5.6jmlf 查參考文獻1，表 2.5-45 工步輔助時間為：1.41min 本工序機動時間 12.2.ijjtt 工序五：鉆擴鉸孔 2- 孔0.45 機床：立式鉆床 Z525 17 刀具：根據(jù)參照參考文獻3表 4.39 選高速鋼錐柄麻花鉆頭。 鉆孔 0.452 鉆孔 時先采取的是鉆 孔，再擴到 ，所以 。. 171.717Dm 切削深度 ：pa8.m 進給量 ：根據(jù)參考文獻3表 2.438，取 。f rf/3.0 切削速度 ：參照參考文獻3表 2.441，取 。V48Vs 機床主軸轉速 ：n ，100.486539./min317vrd 按照參考文獻3表 3.131，取 0n 所以實際切削速度 ： .176.5/ds 切削工時 被切削層長度 ：l42m 刀具切入長度 ：1 17()205.96rDlctgkctgm 刀具切出長度 ： 取2l4l3 走刀次數(shù)為 1 機動時間 ： jt60.25in.3jLfn 擴孔 0.452 刀具：根據(jù)參照參考文獻3表 4.331 選擇硬質合金錐柄麻花擴孔鉆頭。 片型號：E403 因鉆孔 時先采取的是先鉆到 孔再擴到 ，所以 ，0.45 1719.719.7Dm17d 切削深度 ：pa.35m 進給量 ：根據(jù)參考文獻3表 2.452，取 。f 0.6/fr 切削速度 ：參照參考文獻3表 2.453，取 。V4Vs 機床主軸轉速 ：n100.462.78/in319vrD 按照參考文獻3表 3.131，取 5mn 所以實際切削速度 ：v.0.5/06ds 切削工時 被切削層長度 ：l42m 刀具切入長度 有：11 19.7()20.863rDdlctgkctgm 18 刀具切出長度 ： ，取2lm41ml32 走刀次數(shù)為 1 機動時間 ：2jt30.16in.5jLfn 鉸孔 0.45 刀具：根據(jù)參照參考文獻3表 4.354，選擇硬質合金錐柄機用鉸刀。 切削深度 ： ，且 。pa.1m20D 進給量 ：根據(jù)參考文獻3表 2.458， 取 。f rmf/0.21rf/0.2 切削速度 ：參照參考文獻3表 2.460，取 。V sV3 機床主軸轉速 ：n100.3265.7/in14rD 按照參考文獻3表 3.131 取 n 實際切削速度 ：v.0.63/ms 切削工時 被切削層長度 ：l42m 刀具切入長度 ，10019.7()20.9rDdlctgkctg 刀具切出長度 ： 取2l4ml32 走刀次數(shù)為 1 機動時間 ：3jt.09.7in315jLnf 該工序的加工機動時間的總和是 ：jt20.1670.48minj 工序六：鉆擴鉸 22 孔，鉆擴孔口 34 倒角 60 工件材料為 HT200，硬度 200HBS。孔的直徑為 22mm，公差為 H7，表面粗糙度 。加工機床為 Z525 立式鉆床，加工工序為鉆、擴、鉸，加工刀具分別為：鉆1.6aRm 孔19mm 標準高速鋼麻花鉆，磨出雙錐和修磨橫刃；擴孔21.7mm 標準高 速鋼擴孔鉆；鉸孔22mm 標準高速鉸刀。選擇各工序切削用量。 （1 ）確定鉆削用量 1）確定進給量 根據(jù)參考文獻7表 28-10 可查出 ，由f 0.47.5/fmr表 于孔深度比 ， ，故 。0/3/21.6ld0.9lfk(.47.5)921f表 查 Z525 立式鉆床說明書，取 。43/mr 根據(jù)參考文獻7表 28-8，鉆頭強度所允許是進給量 。由于機床進給機1./fr 19 構允許的軸向力 （由機床說明書查出） ，根據(jù)表 28-9，允許的進給量max15690FN 。1.8/fr 由于所選進給量 遠小于 及 ，故所選 可用。fff 2）確定切削速度 、軸向力 F、轉矩 T 及切削功率 根據(jù)表 28-15，由插入v mP 法得： ，17/inm表 4732N表 ，5.69NM表 1.5mkW表 由于實際加工條件與上表所給條件不完全相同，故應對所的結論進行修正。 由參考文獻7表 28-3， ， ，故0.8Mvk.lvk17/in07.2(/in)表 01./i16n rd表 查 Z525 機床說明書，取 。實際切削速度為：95/mir095/in4/mi110rv 由表 28-5， ，故.6MFTk4732.6()FN51.9054.8m 3）校驗機床功率 切削功率 為P/)Mnk表（.2(261.kWW 機床有效功率 4.50.835E mPkP 故選擇的鉆削用量可用。即 ， ， ，019dm0.3/fr19/inr14/inv 相應地 ， ，56FN54.8T.05mkW （2）確定擴孔切削用量 1）確定進給量 根據(jù)參考文獻7表 28-31，f 。根據(jù) Z525 機床說明書，取f:表 （ 0.78） /r0.7=9./r =0.57mm/r。 2）確定切削速度 及 根據(jù)參考文獻7表 28-33，取 。修正系數(shù)：vn 25/minv表 ，0.8mvk1.0pavk 故 5/mi0.812./inv表 20 01/)nvd表 （ .2/min(24.7)86ir 查機床說明書，取 。實際切削速度為75/ir301vdn 32./in10/im （3）確定鉸孔切削用量 1）確定進給量 根據(jù)參考文獻7表 28-36， ，按該表注 4，f 1.326fm表 進給量取小植。查 Z525 說明書，取 。1.6/fmr 2）確定切削速度 及 由參考文獻7表 28-39，取 。由vn 8./inv表 參考文獻7表 28-3，得修正系數(shù) ，0.8Mvk0.9pavk(1.2)pRa根 據(jù) 故 8./min0.897.14/minv表 ()nd表17.4/i(25)95/ir 查 Z525 說明書，取 ，實際鉸孔速度10/inr30vdn 325/mi7.8/i （4）各工序實際切削用量 根據(jù)以上計算，各工序切削用量如下： 鉆孔： ， ， ，0190.4/fr195/minr14/inv 擴孔： ， ， ，.7d522.3m 鉸孔： ， ， ，021.6/f0/in78/i 被切削層長度 ：lm 刀具切入長度 ，由式（1.8）有：1 ctgctgkDlr 5.120.5)21(21 刀具切出長度 ：2l0 走刀次數(shù)為 1 機動時間 ，由式（1.5）有：jt min06.1325.071fnltj 基本工時： 1203.(mi)7.5ltnf機 21 3.7 本章小結 本章節(jié)主要從零件的結構和外型入手分析，從而得出設計毛坯的依據(jù)。再查閱有 關資料，設計出零件加工的毛坯。在工藝規(guī)程的制定上，將兩種方案進行比較，選取 一個最佳方案來。在計算每一步的切削用量時，先選用刀具和機床，再查閱資料找出 進給量，由它算出機床所需的轉速，翻閱機床手冊選一個最接近它的一值。算切削速 度、機動時間等。 22 4 銑中間孔的左端面夾具設計 4.1 研究原始質料 利用本夾具主要用來銑中間孔的左端面，要滿足對稱度要求以及其兩邊的要求。 在銑此面時，為了保證技術要求，最關鍵是找到定位基準。同時，應考慮如何提高勞 動生產率和降低勞動強度。 4.2 定位基準的選擇 首先必須明確其加工時應如圖所示，這樣水平放置，便于加工。那么要使其完全定 位，可以采用:一面加固定 V 型塊和滑動 V 型塊定位，這樣既簡單又方便。一底面限制 的自由度有 3 個，一個固定 V 型塊限制兩個自由度，一個滑動壓塊限制限制一個自由 度，為使定位可靠，加工穩(wěn)定，我所設計的定位方案，總共限制了工件的全部 6 個自 由度，屬于完全定位。 在該定位方案中，一個支撐面頂住，限制了 z 軸的移動，z 軸的旋轉，y 軸的旋轉 三個移動自由度。一個固定 V 型塊限制了 y 軸的移動，x 軸的移動，一個滑動 V 型塊限 制了 z 軸的旋轉，這樣 6 個自由度全部被限制 23 根據(jù)上面敘述選擇方案。 4.3 切削力及夾緊分析計算 刀具：錯齒三面刃面銑刀（硬質合金） 刀具有關幾何參數(shù)： 015001頂 刃 0n側 刃 6015 30rK40Dm6dm2.5L2Z.8/famzap.2 由參考文獻55 表 129 可得銑削切削力的計算公式： 0.98.0.135pzFafBzn 有： 0.9.8.1.10.12054836.2()N 根據(jù)工件受力切削力、夾緊力的作用情況，找出在加工過程中對夾緊最不利的瞬 間狀態(tài)，按靜力平衡原理計算出理論夾緊力。最后為保證夾緊可靠，再乘以安全系數(shù) 作為實際所需夾緊力的數(shù)值，即： FKW 安全系數(shù) K 可按下式計算： 6543210 式中： 為各種因素的安全系數(shù)，查參考文獻5121 可知其公式參數(shù)：6 13456.,.0,.,3KK 由此可得： .10.31.056 所以 8245()KWFN 由計算可知所需實際夾緊力不是很大，為了使其夾具結構簡單、操作方便，決定 選用手動螺旋夾緊機構。 選用夾緊螺釘夾緊機 由 KfN21 其中 f 為夾緊面上的摩擦系數(shù)，取 25.01f F= +G G 為工件自重zP NfF4.321 夾緊螺釘： 公稱直徑 d=20mm，材料鋁合金鋼 性能級數(shù)為 6.8 級 24 MPaB106MPaBs4801 螺釘疲勞極限： B9263.2. 極限應力幅： akma7.51li 許用應力幅： MPSa3.li 螺釘?shù)膹姸刃：耍郝葆數(shù)脑S用切應力為 s s=2.54 取s=4 得 Pa120 滿足要求8.24cHdF MaNc153. 經校核： 滿足強度要求，夾具安全可靠， 使用快速螺旋定位機構快速人工夾緊，調節(jié)夾緊力調節(jié)裝置，即可指定可靠的夾緊 力 由計算可知所需實際夾緊力不是很大，為了使其夾具結構簡單、操作方便，決定 選用手動螺旋夾緊機構。 4.4 誤差分析與計算 該夾具以一面兩 V 形塊定位，為了滿足工序的加工要求，必須使工序中誤差總和 等于或小于該工序所規(guī)定的尺寸公差。 gwj 與機床夾具有關的加工誤差 ，一般可用下式表示：j MjjWDAZWj 由參考文獻5可得： V 型塊定位誤差 ： 25 注：V 型塊夾角 =90。 基準位移誤差： 工件以外圓柱面在 V 型塊定位，由于工件定位面外圓直徑有公差 D ，因此對一 批工件來說，當直徑由最小 DD 變大到 D 時，工件中心（即定位基準）將在 V 型 塊的對稱中心平面內上下偏移，左右不發(fā)生偏移，即工件由 變大到 ,其變化量1O21O （即基準位移誤差 ）從圖（a）中的幾何關系退出：2O Y= =12SIn 基準不重合誤差： 從圖（b）中設計基準與定位基準不重合，假設定位基準 不動，當工件直徑由1O 最小 DD 變到最大 D 時，設計基準的變化量為 ，即基準不重合誤差2D B= 。2 從圖(c)中可知，設計基準為工件的下母線。即，上述方向由 a 到 a與定位基準 變到 的方向相反，故其定位誤差 D 是 Y 與 B 之差.1O 26 D=YB= =0.207D=0.207 0.01=0.002072DSIn D=0.00207 T 即滿足要求31 夾緊誤差 ： cos)(minaxyj 其中接觸變形位移值： 1()(9.62nHBZyRaZkNcl 查5表 1215 有 。 10.4,0,.42,0.7zKCcos8jym 磨損造成的加工誤差： 通常不超過Mj5. 夾具相對刀具位置誤差： 取AD01. 誤差總和： 0.853jw 從以上的分析可見，所設計的夾具能滿足零件的加工精度要求。 4.5 零、部件的設計與選用 定向鍵安裝在夾具底面的縱向槽中，兩個一般的使用。的布局盡可能遠的距離。 通過方向鍵的協(xié)調與銑床工作臺的 T 型槽，使工作表面定位元件夾具工作臺的進給方 向具有正確的位置。方向鍵可以下產生的扭矩銑削時，螺栓夾緊夾具可以降低負荷， 加強加工夾具牢固。 根據(jù) GB220780 定向鍵結構如圖所示： 27 o 圖 2.1 夾具體槽形與螺釘 根據(jù) T 形槽的寬度 a=14mm 定向鍵的結構尺寸如表 5.4： 表 5.4 定向鍵 夾具體槽形尺寸 B 2B 公 稱尺 寸 允 差 d 允 差 4 L H h D 1 公稱 尺寸 允 差 D 2h 14 0.012 0 .035 2 5 1 2 4 1 2 4 .5 18 +0 .019 5 對刀裝置由對刀塊和塞尺組成，用來確定刀具與夾具的相對位置。 塞尺選用平塞尺，其結構如圖 5.3 所示： 28 標 記四 周 倒 圓 圖 2.3 平塞尺 塞尺尺寸參數(shù)如表 5.5： 表 2.5 塞尺 公稱尺寸 H 允差 d C 3 0.006 0.25 4.6 夾具設計及操作的簡要說明 當夾具有制造誤差、工作過程出現(xiàn)磨損、以及零件尺寸變化時，影響定位、夾緊 29 的可靠。為防止此現(xiàn)象，選用可換 V 型塊。以便隨時根據(jù)情況進行調整換取。 應該注意提高生產率，但該夾具設計采用了手動夾緊方式，在夾緊和松開工件時 比較費時費力。這類夾緊機構結構簡單、夾緊可靠、通用性大，在機床夾具中很廣泛 的應用。由于該工件體積小，經過方案的認真分析和比較，選用了手動夾緊方式（螺 旋夾緊機構） 。 此外，當夾具有制造誤差，工作過程出現(xiàn)磨損，以及零件尺寸變化時，影響定位、夾 緊的可靠。為防止此現(xiàn)象，選用可換 V 型塊。以便隨時根據(jù)情況進行調整換取 30 總 結 課程設計即將結束了，時間雖然短暫但是它對我們來說受益菲淺的，通過這次的 設計使我們不再是只知道書本上的空理論，不再是紙上談兵，而是將理論和實踐相結 合進行實實在在的設計，使我們不但鞏固了理論知識而且掌握了設計的步驟和要領， 使我們更好的利用圖書館的資料，更好的更熟練的利用我們手中的各種設計手冊和 AUTOCAD 等制圖軟件，為我們踏入社會打下了好的基礎。 課程設計使我們認識到了只努力的學好書本上的