堆垛機及控制系統(tǒng)設計【機電PLC】含控制原理圖【5張CAD圖紙+說明書完整資料】

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堆垛機的機架的設計計算 2 堆垛機的貨叉伸縮機構的設計計算 3 堆垛機的行走機構的設計計算 2 4 堆垛機的升降機構的設計計算 5 堆垛機的安全機構的設計計算 1 2 2 設計要求 為使堆垛機能夠準確 快速 安全 自動搬運貨物出入庫 必須滿足以下設計要求 1 具備三維運動功能 即堆垛機沿巷道來回水平運動 載貨臺垂直運動 貨叉沿貨 架方向伸縮運動 2 滿足一定的定位精度 重復定位精度誤差不能超過 10mm 3 具備安全保護措施 4 在滿足強度 剛度和可靠性的前提下 盡量減小堆垛機各部的 重量 以減小提 升功率和行走時的摩擦阻力 5 保護倉庫環(huán)境 避免貨物污染受損 1 3 研究的發(fā)展趨勢 以品種多 數量少 頻率高供給方式下的物流環(huán)境為背景 對于自動化立體倉庫的 效能提出了越來越高的要求 早期的堆垛機 在橋式起重機的起重小車上懸掛一個門柱 利用貨叉在立柱上的上下運動及立柱的旋轉運動來搬運貨物 通常稱之為橋式堆垛機 但通常由于立柱高度的限制 橋式堆垛機的作業(yè)高度不能太高 而巷道堆垛機沿貨架倉 庫巷道內的軌道運行 使得作業(yè)高度提高 采用貨叉伸縮結構 可以使巷道寬度變窄 提高自動化立體倉庫的利用率 它適用于各種高度的高層貨架倉庫 可以實現半自動 全自動和遠距離高集中控制 日本大福公司于 1999 年在巷道堆垛機主體的高速化上下功夫 開發(fā)了 AS21 模式 AS21 模式是以高效率動作為基礎 在高效能化 縮短循環(huán)時間 方面引用的一個概念 使巷道堆垛機的高效能化技術得到了大幅度的提升 1 4 堆垛機所受載荷的簡化方法 堆垛機的機架有立柱 上下梁組成 整機結構高而窄 堆垛機工作時 將受到載貨 臺 貨物的鉛垂作用 行走 制動和加減速的水平慣性力作用以及起吊時的沖擊載荷作 用 某些特殊環(huán)境下 還要受到風力的作用 堆垛機每完成一個工作循環(huán) 以上載荷將 重復出現一次 因次 堆垛機所受的是交替變化的載荷 為了保證堆垛機安全可靠的工 3 作 其鋼結構部分的強度與剛度計算是必不可少的 在此 就堆垛機所受載荷簡化的基本方法作一一說明 1 起重重量 PL 實際起重重量包括貨叉 附件重量和額定重量之和 用 SL 示 考慮到貨物正常起吊 時的動載沖擊作用 則設計起重重量 LPS 式中 稱為沖擊系數 與堆垛機分類有關 見表 1 1 I 類 II 類 III 類 IV 類1 1 25 1 41 6 表 1 1 堆垛機分類 工作時間 載荷 長 中 短 輕 I 中 I 重 II 2 水平載荷 SH 堆垛機沿水平方向加減速行走或制動時 其自身質量及起重質量必然會產生與其加 速度有關的水平慣性力 即 式中 稱為動載荷系數 由于加速度的不確定LS 性 一般用額定速度 v 來確定 水平行走時 0 5 3 風力載荷 SW 風力載荷 SW 為風壓力 q 與受風面積的乘機 即 堆垛機工作時 風壓力WSqA 非工作狀態(tài) 風壓力 式中 h 為吊具高度 單位取 mm 4172 qh 418 4 起升沖擊載荷 SR 在正常情況下 起吊貨物的加速度可能很大 這時的沖擊載荷很大 設計時應另行考慮 5 載荷狀態(tài) 堆垛機工作時 其承載能力是上述各種載荷與自重 的不同組合 GS A 正常工作狀態(tài) GLHMS B 特殊工作狀態(tài) WS C 起升工作狀態(tài) S G SL SH 4 D 停止 S G SW 以上各式中 M 稱為作業(yè)系數 與堆垛機的分類有關 I 類 M 1 0 II 類 M 1 05 III 類 M 1 1 IV 類 M 1 20 第二章 堆垛機的整體結構設計方案 參考國內外有關堆垛機廠家的分類和型號 結合堆垛機的具體工作環(huán)境 本次設計 的單立柱有軌巷道式堆垛機主要用于起重量在 15kg 起升高度在 0 8 米的自動化立體倉庫 里 采用此設備便于實現倉庫的綜合機械化 自動化 2 1 堆垛機結構的主要結構組成 堆垛機結構主要有三個機構組成 整體結構如圖 2 1 所示 圖 2 1 單立柱堆垛機結構圖 1 升降機構有電動機 制動器 減速器 卷筒 鋼絲繩及防落安全裝置組成 升 降機構的工作速度一般控制在 15 25m min 最高可達 45m min 設計時選取 20m min 2 行走機構有電動機 聯(lián)軸器 制動器 減速器和行走輪組成 在其頂部設置導 向輪沿固定在貨架上弦的上軌道導行 下軌道設置兩個行走輪沿敷設在地面上的單軌運 行 為防止堆垛機出現脫軌或側翻現象 在其車輪兩側裝有側面導向輪 行走機構的工 作速度依據巷道長度和物料出入庫頻率而定 正常工作速度控制在 50 100m min 最高可 達到 180m min 設計時選取 80m min 本堆垛機將采用交流變頻調速方式 在交流異步 5 電動機的諸多調速方法中 變頻調速的性能最好 調速范圍大 穩(wěn)定性好 運行效率高 3 貨叉伸縮機構是堆垛機的取放物料裝置 它有上叉 中間叉 固定叉 滾動齒 輪等組成 貨叉伸縮機構的工作速度控制在 15m min 最高可達 30m min 設計時選取 10m min 2 2 單立柱有軌巷道式堆垛機的特點 由于使用場合的限制 本單立柱巷道式堆垛機在結構和性能方面具有以下幾個特點 1 由于機架采用單立柱結構 整機重量小 結構緊湊 作業(yè)時 駕駛員的視野較 好 但由于載貨臺和貨物對單立柱的幾何力矩作用可能會造成立柱的扭曲和變形 使整 機剛性較差 2 本堆垛機沿著巷道天地軌運行 其作業(yè)具有三個方向動作 水平行走為 x x 方向 能把貨物送到任意一列 垂直升降為 y y 方向 能把貨物提升到任意一層 貨叉伸縮為 z z 方向 能存取貨物 3 金屬結構件除應滿足強度和剛度要求外 還要有較高的制造和安裝精度 4 采用專門的叉取貨物的裝置 常用多節(jié)伸縮貨叉或貨板機構 5 各電氣傳動機構應同時滿足快速 平穩(wěn)和準確的要求 6 為保證人生和設備的安全 堆垛機必須配備有硬件及軟件的安全保護裝置 控 制系統(tǒng)應具有一系列連鎖保護措施 此外 在電氣柜上設置報警系統(tǒng) 當堆垛機出現故 障或探測器發(fā)現異常情況發(fā)出報警 2 3 堆垛機的機架結構 機架是堆垛機的主要承載構件 主要由立柱和上 下橫梁聯(lián)接而成 通常有單柱式和 矩形框架式 按支承方式 又可分為安裝在貨架上的上部支承式和安裝在地面上的下部 支承式 不論哪種型式都帶有伸縮貨叉和人工駕駛室 有時也沒有 立柱上附加導軌 使載貨臺沿導軌上下升降 同時還能夠靠地上和頂上的導軌保持走行穩(wěn)定和支持貨叉伸 出進行裝卸作業(yè)時的翻轉彎矩 在機架上安裝有升降 走行等機械裝置 以及配置有電氣控制開關 安全保護裝置 等 下部支承式的集中放在機架的下部 由于載貨臺與貨物對單立柱的力矩作用 以及走行時起動 制動及加減速產生的水 6 平慣性力的作用 對立柱會產生動 靜方面的影響 機架在通道的縱向發(fā)生撓曲 整個 機架成為振動體 其柱端的振動較大 同樣 在通道的直角方向 立柱由于貨叉作業(yè)時 的彎矩作用而發(fā)生彎曲 使伸長的伸縮叉的前端的撓度增大 當柱端振動和貨叉前端的 撓度一超過極限 就成為堆垛機自動定位的障礙 所以機架應滿足足夠的強度和剛度要 求 本次設計中采取立柱下部支承式 采用優(yōu)質鋼材焊接而成牢固結構 當拼裝成型后 必須調整立柱的垂直度 以補償在貨架頂部載貨時造成立柱的彈性變形 1 2 4 堆垛機起升機構的整體設計 為了使堆垛機上貨物的存取機構做升降運動 需要設計一個升降機構 用以滿足該 功能要求 起升機構主要包括 電動機 減速器 制動器 卷筒 柔性件 導軌組成 起升機構的運轉是通過減速裝置使卷筒轉動 使柔性件卷入卷筒 柔性件機通過架立柱 頂部的定滑輪與載貨臺相連 因此柔性件牽引載貨臺上升 當到達指定的貨格位置時 制動器動作 使載貨臺平穩(wěn) 準確地停住 2 4 1 柔性件的選取 在堆垛機的起升機構里需要靠柔性件來來起吊貨物 目前 起重機常用的柔性件主要 有鋼絲繩和鏈條 鋼絲繩與鏈條相比 其優(yōu)點在于 強度高 承載能力大 彈性好 能 承受較大的沖擊 自重較輕 工作可靠 在破斷以前 外面的鋼絲先斷裂和松散 因此 容易發(fā)現和更換 安全可靠 及少驟然折斷 成本較低 高速運轉時工作平穩(wěn) 無噪音 等 綜上所述 通過分析比較 設計中確定選用鋼絲繩作為起升機構的柔性件 2 4 2 卷筒的選取 為了卷繞和容納鋼絲繩 通過對鋼絲繩的收放 需要設置卷筒裝置來實現該功能 在起重機械中 主要采用圓柱形的鋼絲繩卷筒 按鋼絲繩在卷筒卷繞層數的不同可有以 下兩種備選方案 方案一 單層卷繞卷筒 方案二 多層卷繞卷筒 方案對比 單層卷繞卷筒表面通常切有螺旋形繩槽 鋼絲繩依次排列其內 繩槽節(jié) 距比鋼絲繩直徑稍大 繩槽半徑比鋼絲繩半徑梢大 這樣增了鋼絲繩與卷筒的接觸面積 防止卷繞過程中相鄰鋼絲繩間的相互摩擦 從而可以延長鋼絲繩的使用壽命 但當起升 7 重物量增加 需要較長的鋼絲繩時 卷筒的長度和直徑都將有所增加 多層卷繞卷筒雖 可以減少卷筒的長度 但由于鋼絲繩所受的擠壓力大 相互摩擦力大 使鋼絲繩的壽命 降低 此外 如果卷筒卷速不變 由于鋼絲繩每層卷繞半徑不等 鋼絲繩的卷繞速度或 作用卷筒上的外力矩就隨卷繞層數變化 運轉起來不平穩(wěn) 綜上所述 結合堆垛機具體使用場合和性能要求 本設計中選擇單層卷繞圓柱形卷 繞卷筒 2 4 3 電動機的選取 一般工廠里都有交流電網提供三相交流電 其成本低 啟動 制動 調速方便 機械 活動范圍廣 故選取電動機作為起升機構的原動機 按電動機轉子繞組結構不同可有以 下兩種備選方案 2 方案一 繞線式異步電機 方案二 鼠籠式異步電機 方案對比 繞線式異步電機的轉子電阻可以調節(jié) 因此起動電流不是很大 通常不 會超過額定電流的 2 2 5 倍 而且也便于調速 鼠籠式異步電機的構造簡單 操縱方便 價格也較便宜 但起動電流較大 達到額定電流的 4 6 倍 調速性能差 不能承受較頻 繁的起動 通常只用在起動不頻繁 功率較小的工作機構中 根據具體工作環(huán)境 堆垛 機的啟動負載大 啟動 制動 換向頻繁 要求有較高的工作穩(wěn)定性 綜合以上兩種方案的對比 本設計中選用允許有較大振動和沖擊 轉動慣量小 過 載能力大的 YZR 系列繞線型起重用三相異步電動機 2 4 4 減速器的選取 在電動機和卷筒之間需要設計一個傳動裝置用以傳遞運動和作用 并藉以改變運動 的形式 速度大小和轉矩的大小 本設計中采用減速器作為起升機構的傳動裝置 1 傳動方式的選擇 起重機械中常有以下四種備選方案 方案一 二級圓柱齒輪減速器 方案二 蝸輪減速器 方案三 行星齒輪減速器 方案對比 二級圓柱齒輪減速器效率高 功率范圍大 現已標準化 因而使用范圍 8 普遍 蝸輪減速器雖然結構尺寸小 傳動比較大 重量輕 但效率低 壽命較短 在長 期連續(xù)使用時就顯得不經濟 一般只用于小型起重機 行星齒輪減速器的結構緊湊 傳 動比也較大 但價格比較昂貴 綜上所述 從產品的成本 性能和具體使用場合考慮 本設計中選取二級圓柱齒輪 減速器 2 輸出 入 軸的配置 根據機械設計手冊輸出 入 軸有以下四種備選方案 方案一 展開式 特點 結構簡單 但齒輪相對與軸承的位置不對稱 因此要求軸有較大的剛度 高 速級齒輪布置在遠離轉矩輸入端 這樣 軸在轉矩作用下產生的扭矩變形和軸在彎矩作 用下產生的彎曲變形可部分的相互抵消 以減緩沿齒寬分布不均勻的現象 用于載荷比 較平穩(wěn)的場合 高速級一般做成斜齒 低速級一般做成直齒 結構簡單 應用廣泛 方案二 分流式 特點 結構復雜 但由于齒輪相對于軸承對稱布置 與展開式相比載荷沿齒寬分布 均勻 軸承受載較均勻 適用于變載荷的場合 高速級一般用斜齒 低速級可用直齒或 人字齒 方案三 同軸式 特點 減速器橫向尺寸較小 兩對齒輪浸入油中深度大致相同 但軸向尺寸和重量 都較大 且中間軸較長 剛度差 沿齒寬載荷分布不均勻 高速軸的承載能力難于充分 利用 方案四 同軸分流式 特點 每對嚙合齒輪僅傳遞全部載荷的一半 輸入軸和輸出軸只承受轉矩 中間軸 只承受全部載荷的一半 故與傳遞同樣功率的其他減速器相比 軸頸尺寸可以縮小 綜上所述 對比四種方案的特點 從堆垛機本身的工作場合考慮 本設計最終確定 選用展開式二級圓柱齒輪減速器 3 輸入 輸出端的形式 輸入端采用帶專用聯(lián)軸器的輸入軸 輸出軸為空心軸 用聯(lián)軸器與卷筒相連 4 潤滑方式的選擇 因為浸油潤滑具有結構簡單 潤滑可靠 成本較低的優(yōu)點 因此本設計中采用浸油 潤滑的潤滑方式 9 2 4 5 制動器的選取 堆垛機在工作過程中 為了使存取的重物的升降運動能夠停止或者支持重物并使其保 持在空中 需要在起升機構中設置一個制動器來保證堆垛機工作的安全性和可靠性以及 實際工作特點的要求 一般規(guī)定 提升裝置的制動器的制動轉矩應為相當于額定載重量 的貨物被吊起時的最大轉矩值的 1 5 倍以上 3 通常情況 制動器按其構造形式可有以下三種備選方案 方案一 帶式制動器 方案二 塊式制動器 方案三 盤式制動器 方案對比 帶式制動器結構簡單 緊湊 制動力矩較大 但是制動時軸上產生較大 的彎曲載荷 制動帶磨損不均勻 塊式制動器工作可靠 兩個對稱的瓦塊磨損均勻 制 動力矩大小與旋轉方向無關 制動輪軸不受彎曲作用 但缺點是制動力矩較小 與帶式 制動器相比其結構尺寸較大 盤式制動器制動平穩(wěn) 制動輪軸不受彎曲作用 可用較小 的軸向壓力產生較大的制動力矩 使堆垛機的機構布置很緊湊 目前應用也比較廣泛 綜上所述 也同時為了滿足升降機構必須要有足夠的制動轉矩的要求 本設計中選 用常閉盤式制動器 2 5 堆垛機行走機構的整體設計 要滿足堆垛機能夠在自動化立體倉庫的貨架巷道里來回穿梭運行 實現貨物的存取 要求 需要設計行走機構 主要包括 電動機 減速器 制動器 行走車輪 2 5 1 驅動方式的選取 方案一 地面驅動式 行走機構安裝在下橫梁上 行走軌道鋪設在地面上 堆垛機靠下部的車輪支承和驅 動 上部的導向輪用以防止堆垛機的傾倒或擺動 這種驅動方式的優(yōu)點在于 驅動裝置 由于裝在下橫梁上 容易保養(yǎng)維護 使用方便 起重范圍大 應用比較廣泛 適合于各 種高度的立體倉庫 方案二 上部驅動式 該驅動方式又可分為懸掛式和支承式兩種結構形式 行走機構安裝在堆垛機門架的 上部 在地面上也沒有導軌 使門架下部的導軌以一定的間隙夾持在導軌的兩側 從而 10 防止堆垛機運行時產生的擺動和傾斜 其升降裝置也安裝在門架的上部 這種驅動方式 的優(yōu)點在于 在設計機架 即 金屬結構 時 可不考慮橫向的彎曲強度 鋼結構的自 重可以減輕 加減速時的慣性和擺動小 穩(wěn)定靜止所需的時間就短 但是由于行走 升 降等驅動裝置都安裝在堆垛機上部 保養(yǎng) 檢查與維修必須在高空作業(yè) 既不方便也不 安全 而且立體倉庫的屋頂要承擔堆垛機的全部移動載荷重 從而增加了屋頂結構和貨 架的重量 綜合以上兩種方案的對比 結合設計題目的要求 本設計中的驅動型式采用 下部 支承地面驅動型 4 2 5 2 車輪的的設計 為使堆垛機能夠在軌道上平穩(wěn)運行 因此必須依靠車輪來實現這一運動 通常 車輪的形式有帶輪緣和無輪緣兩種 因為本設計中將采用貨叉作業(yè) 這樣將 會產生啃軌現象 嚴重時使車輪與軌道劇烈磨損 并且大大增加附加載荷 使堆垛機運 行扭擺 發(fā)出響聲 影響其正常工作 甚至出現開不動和脫軌現象 因此 在設計中 在下軌道上設置圓柱形 無輪緣 車輪 設計 2 個行走輪 并在下軌道側面安裝 2 個側 面導向輪 上軌道設置 2 個有輪緣車輪作為導向輪 從而保證堆垛機的安全穩(wěn)定運行 2 5 3 電動機的選取 本設計中 行走機構的電動機確定選用允許有較大振動和沖擊 轉動慣量小 過載 能力大的 YZR 系列繞線型起重用三相異步電動機 2 5 4 減速器的選取 從堆垛機本身的工作場合考慮 本設計最終確定選用展開式一級圓柱齒輪減速器 2 5 5 制動器的選取 堆垛機在運行過程中 為了滿足能夠減速停車的要求 需要在運行機構中設置一個 制動器以便控制制動力矩的大小 從而實現其功能 同時考慮堆垛機能平穩(wěn)工作 本設 計中確定選用盤式常開式制動器 在走行方面的制動轉矩值的大小一般為電機額定轉矩 的 100 即可 2 6 軌道的設計與安裝 11 本設計采用地面驅動式 需要設計上 下軌道來支承起堆垛機的全部自重 并能使堆 垛機在其上順利運行 目前 常用的軌道主要有以下三種 起重機鋼軌 鐵路鋼軌和方 鋼 綜合堆垛機的具體工作場合和性能要求 剛度強度的要求 并進行市場調查進行成 本考慮 上軌道可采用工字鋼 其具有良好的抗彎強度 常選用含 C Mn 較高的鋼材軋 制而成 下軌道可采用鐵路鋼軌中的輕軌 常選用普通碳素結構鋼的鎮(zhèn)靜鋼和半鎮(zhèn)靜鋼 其頂部做成凸狀的 底部具有一定寬度 具有良好的抗彎強度 堆垛機軌道安裝的好壞直接影響到堆垛機的運行質量 常用的安裝方法有 壓板固定法 鉤形螺桿固定 焊接和螺栓聯(lián)用固定 軌道的接頭采用焊接方式 其 順序是由上而下 先軌底后軌腰 軌頭 逐層逐道進行堆焊 最后修補周圍 焊接時應 注意以下問題 1 在施焊前 固定鋼軌接頭時 2 根鋼軌端頭之間所留間隙是上寬下窄 以軌底間 隙為準 一般控制在 15 18mm 之間 2 當鋼軌端頭焊接完成后 應采取熱處理來消除其應力 可以用氣焊噴嘴圍繞軌頭 軌腰 軌底反復進行加熱 5 2 7 堆垛機的控制裝置 自動運行的堆垛機控制系統(tǒng)必須具有行走控制 升降控制 位置控制 速度控制 貨叉控制 安全保護功能 自我診斷故障的功能等多種控制功能 6 1 位置功能 位置控制就是確定堆垛機停止在作業(yè)位置的功能 自動化立體倉庫一般都采用高層貨架結構 以 X Y Z 坐標表示貨架的行 列 段 的方向 用三維坐標表示貨物的位置 為了自動確定位置 也就是為了在某一位置發(fā)出 減速指令使堆垛機減速 在規(guī)定位置發(fā)出停機信號 就必須檢測現在的位置 本設計中 位置的檢測可由在個坐標軸上按一定的間隔裝設的傳感器來進行檢測 2 速度控制 速度控制包括對提高作業(yè)效率有關的高速度 防止貨物倒塌以及不致于使堆垛機發(fā)生 沖擊的加速度和減速度 以及為便于高精度定位的最終穩(wěn)定微速度等的速度控制 3 貨叉控制 根據堆垛機出庫和入庫作業(yè) 伸縮貨叉向左側或右側進行叉取操作的順序控制功能 4 全保護裝置 12 堆垛機的立柱高度達 2 米 載貨臺的升降速度也達到 20m min 而載貨臺是沿堆垛機 立柱的導軌上下運行的承載結構 上有貨叉機構 駕駛室等 為了保證堆垛機正常工作 確保操作人員的人身和貨物的安全 其上必須配備完善的安全保護裝置 本設計中設置 以下幾種保護裝置 1 機貨叉上 下限自動停止保護 在堆垛機貨叉在進行升降運動時 不能超過導軌的上端和下端極限 因此可以在上 下端各設置一個限位開關來實現該功能 2 載貨臺負荷限制 在載貨臺超載時 發(fā)出報警信號并切斷起升機構動力 當載貨臺被托住 鋼絲繩松 弛時 也會發(fā)出停止運動的報警信號并切斷動力 因此可設置熱繼電器來作為檢測裝置 再安裝一個蜂鳴器作為警報提示 3 駕駛室的安全保護 為確保駕駛室里操作人員的人身安全 駕駛室門安全與否非常重要 可設置一個限 位開關來檢測為使堆垛機能夠在軌道上平穩(wěn)運行 因此必須依靠車輪來實現這一運動 4 速度轉換裝置 當堆垛機走到軌道的某一位置時應以高 中 低速 的某一速度行進時 就需要通過 速度裝換裝置來實現這一功能 本設計中可以設置一個接近開關 5 貨叉保護裝置 其功能 若發(fā)現不安全則堆垛機就會完全停止工作 6 貨叉保護裝置 堆垛機在進行工作過程中 為了確保當貨叉伸縮到一定位置時就回自動停止 可設 置一個機械制動器來實現該功能 7 載貨臺斷繩保護裝置 當鋼絲發(fā)生繩斷裂時 能夠自動可靠的將載貨臺停止 避免溜車或墜車事故的發(fā)生 因此對這種安全保護裝置的設計要求是靈敏度高 作用可靠 沖擊小 結構簡單 本設 計中采取連桿凸輪機構來實現這一功能要求 一旦鋼絲繩斷裂 彈簧通過連桿機構使凸 輪卡在升降機構的導軌里阻止載貨臺墜落 正常工作時 提桿平衡載貨臺及其上貨物的 質量 彈簧處于壓縮狀態(tài) 凸輪與升降機構的導軌分離 13 第三章 堆垛機機架的結構設計計算 3 1 機架立柱的尺寸設計 堆垛機機架的設計計算參數如下 Q 上梁及附件重量 1 Q 貨臺 貨物 附件及搭乘人員的總重量 2 Q 電氣控制盤的重量 3 Q 卷揚裝置的重量 4 q 柱的單位長度的平均重量 L 立柱的高度 E 彈性模量 依材料而定 許用應力 堆垛機的立柱應具有足夠的強度和適當的剛度 因此 為解決該類問題 本設計中 按強度設計準則來設計截面尺寸 設計時 初取橫截面的長 寬之比為 b h 1 2 初選 截面為矩形的鋼管作為立柱材料 堆垛機的受力分析如圖 3 1 所示 7 圖 3 1 立柱受力分析圖 立柱可以簡化為簡支梁來計算 立柱的設計應滿足強度設計準則 式 3 1 max WM 14 自重引起的彎矩 2160 195 68qMl KNm 載荷 包括 Q Q Q Q 引起的彎矩 1234 20hL 33hQL 441018 9hKNmL 因此立柱中央截面的總彎矩 M 總 M q 5 95 118 9 124 85 KN m 抗彎截面系數 式 3 2 26bhW 3 將 3 2 式帶入 3 1 式得 33618 902bm h 3 2 機架的上 下橫梁設計 設計時初選槽鋼 高 腿長 腰厚 截面面積 28 83 單位長度重量2073 22 63kg m q 22 63 7kg m 486Icm 對其進行剛度校核 上 下橫梁應滿足剛度設計準則 max 許用轉角 將上 下橫梁簡化為簡支梁進行計算 324qlEI 滿足剛度要求 因此最終確定選用槽鋼 70 15 第四章 堆垛機伸縮貨叉機構的設計計算 4 1 伸縮貨叉的撓度與強度 伸縮貨叉各尺寸表示如圖 4 1 所示 圖 4 1 伸縮貨叉的結構尺寸 所設計的貨叉是指貨叉插入貨架中的部分 應以厚度盡量薄 同時貨叉前端的擾度 控制在最小 作為設計的目標 貨叉各參數如下 W 載荷 I I I 分別為固定叉 中間叉 上叉的重力方向的慣性矩123 E 材料的彈性模量 4 1 1 下叉的受力分析計算 如圖 4 2 所示 16 圖 4 2 下叉受力分析圖 進行受力分析時 在 AC 段內取距 A 端為 x 的任意截面為研究對象 則該截面上產生 的反力 P W l b 12 a x l 時的彎矩方程為 0 10 PbxMal 用積分法求得起其轉角為 dx x a 式 4 1 1 0 xEI10 12Ip0 3lbx2 撓度為 x x a 式 4 2 01xMdI 01bIp0 3l3 當 x 0 時 A 端的截面轉角 b 式 4 3 1006paEI l 當 x l 時 將式 3 代入式 2 和式 1 中 分別算得在 c 點處的轉角和撓度 0 01 6pablEI 103 6palI 4 1 2 中叉的受力分析計算 如圖 4 3 所示 因載荷 W 的作用 在 b 間產生反力 P P 12x 圖 4 3 中叉受力分析圖 17 進行受力分析時 在 BF 段內取距左端為 x 的任意截面為研究對象 當 時 可算得其轉矩方程為 0lxa 21WlMPb 用積分法算出其轉角為 式 4 4 dx 2lEI 0 撓度為 式 4 5 326WlIb 0 當 x b 時 B 端的截面轉角 式 4 6 20lEI 當 x b 時 將式 4 6 代入式 4 4 和式 4 5 中 分別算得此段的轉角和撓度 223WlbI 223lbI 如圖 4 4 所示 將 b 段作為剛性 c 點作為固定端 即視為懸臂梁 考慮 并設由于 W 在中叉產生的反力為 和 而由這些反力作用在貨叉前端產生的擾度為分別為 和3P4 3 4 e2 圖 4 4 中叉受力分析圖 轉矩方程為 M x d x3P 4 以固定端 E 視為坐標原點 算得 eWd 以固定端 D 視為坐標原點 算得 4 18 用積分法算出其撓度為 當 x l 時 代入式 4 7 算得 1 e d e l d 326WEId 31l2 式 4 8 402xM 222 exdex 當 x l 時 代入式 4 8 算得 1 e l d e d l 42WEId 1221 所以 431 l 4 1 3 上叉的設計分析計算 載荷 W 在 d 區(qū)間產生的反力有 P P 在 E 點的傾斜角為 撓度為 受力分析34 5 5 如圖 4 5 所示 圖 4 5 上叉受力分析圖 轉矩方程為 eWMxd 用積分法算出其轉角為 式 4 9 x 23eEI 0 撓度為 x 式 4 10 36eWId0 當 x d 時 D 端的截面轉角 式 4 11 03eEI 當 x d 時 將式 4 11 代入式 4 9 和式 4 10 中 分別算得此段的轉角和撓度 19 l l 53eWdEI 53eWdEI 1 因此 設載貨臺和立柱為剛性時 伸縮貨叉工作的總擾度為 總 12345 第五章 堆垛機行走機構的設計計算 5 1 行走機構電動機的選取 行走機構的電動機所需的功率為可按下式計算 KW 式 5 1 10jFvP 式中 行走阻力 v 行走機構的運行速度jF 行走機構的總效率 一般可取 0 85 0 95 由上式可知 現須確定行走阻力的大小 可按下式計算 N 式 5 2 fQj kDdGF 2 式中 堆垛機的額定起重量和自重之和 GFQ 軸承摩擦系數 查表選取 0 1 f 車輪滾動阻力系數 查表選取 0 3 D 車輪直徑 d 軸徑 阻力摩擦系數 查表選取 1 5 fk 將相關數據帶入式 5 2 中 算得 2005N 并將其結果帶入式 5 1 最后算jF 得所需電動機的功率 P 2 9KW 因此選擇型號為 Y112M 轉速為 1440r min 額定功率為 4KW 效率為 90 且 4 90 3 6 可選 2 9KW 5 2 行走機構減速器的選取 20 行走機構中的減速器可根據機構的傳動比從標準中選用 9 行走機構的傳動比由下式確定 式 5 7 mni 式中 電動機額定轉速 車輪的轉速mnn 代入相關數據到式 5 7 中算得 1406 7523i 可選取減速器的標準型號為 ZDY160 低速級中心距為 160 5 3 行走機構聯(lián)軸器的選擇 聯(lián)軸器的具體規(guī)格根據載荷情況 計算轉矩 軸直徑和工作轉速來選擇 計算轉矩 有下式確定 式 5 8 cATK nP 9502 9140 3Nm 工作情況系數 取 2 3 則 2 3 19 23 44 24AKc 由設計手冊選取彈性柱銷聯(lián)軸器 TL8 它的許用轉矩為 710 半聯(lián)軸器材料為鋼 時 許用轉速為 3000r min 21 第六章 堆垛機升降機構的設計計算 6 1 升降機構零部件的設計計算 6 1 1 鋼絲繩的計算 起升機構中鋼絲繩的直徑按最大靜載荷來確定 鋼絲繩中最大靜拉力可根據式 6 1 來確定 N 式 6 1 maxQBFS 式中 最大起升載荷 其中包括貨叉和附件重量 QF 滑輪組倍率 根據公式算得 a 為 2 a 滑輪組總效率 B 代入相關數據到式 6 1 中估算得鋼絲繩中最大靜拉力 875NmaxS 可根據式 6 2 確定鋼絲繩的直徑 mm 式 6 2 minaxdCS 式中 鋼絲繩最小直徑 mind C 與工作級別有關的選擇系數 本設計中選取 0 093 代入相關數據到式 6 2 中算得 2 75mm 故選擇鋼絲繩直徑為 3mm mind 6 1 2 卷筒的相關尺寸計算 卷筒的直徑可根據式 6 3 進行計算 式 6 3 1minDhd 式中 卷筒的最小卷繞直徑 1minD h 與工作級別有關的選擇系數 本設計中選取 14 22 d 鋼絲繩的直徑 代入相關數據到式 6 3 中算得 38 5mm 設計中取 40mm 1minD 1minD 卷筒的壁厚可根據經驗公式 6 4 進行計算 式 6 4 0 28 0 02 40 8 9mm 6 2 升降機構傳動裝置的選取 6 2 1 電動機的選擇 要將載貨臺 貨物 附件及搭乘人員以 20m min 的速度提升時 所選取的電動機的功 率可根據式 6 6 進行計算 式 6 6 601QFVP 式中 最大起升載荷 其中包括貨叉和附件重量 QF V 起升速度 設計中選取 20m min 機構總效率 設計中取 0 9 代入相關數據到式 6 6 中算得 P 0 73KW 再根據機構的工作級別 作業(yè)特點以及電動機的工作特性 所選擇的電動機的額定 功率應滿足式 6 7 KW 式 6 7 JPK 式中 電動機的額定功率 JP 穩(wěn)態(tài)負載平均系數 查表選取該值為 0 80 K 代入相關數據算得 電動機的額定功率 0 584WJ 由此 選擇型號為 Y90S 額定功率為 1 1KW 轉速為 1440r min 效率為 92 且 1 1 92 1 012 0 584KW 可選 6 2 2 減速器的選擇 升降機構中的減速器可根據機構的傳動比從標準中選用 升降機構的傳動比由下式確定 23 式 6 8 mni 式中 電動機額定轉速 卷筒的轉速mnn 代入相關數據到式 6 8 中算得 321405i 可選取減速器的標準型號為 ZLY180 低速級中心距為 180 第七章 堆垛機控制系統(tǒng)的設計 由上一章我們已經了解了堆垛機的運行機構中重要部件的組成原理 以及其機械保 護裝置 但是僅僅知道這些還是不夠的 堆垛機要想在人不直接參與的情況下對指定的 貨物進行存取作業(yè) 還需要控制元器件以及相關程序對其進行控制和約束 機械部件和 控制系統(tǒng)的元器件在其正常工作過程中就像軀體和思想靈魂的關系一樣 密不可分 缺 一不可 堆垛機正常工作的目的 是對指定的貨物進行定向的存取 然而在眾多貨格中能夠 正常工作 這就需要堆垛機有能夠確認貨格地址的功能 即堆垛機控制系統(tǒng)的認址 尋 址 而堆垛機準確的行走到貨格前 叉車對貨物進行精準的存取 這就需要堆垛機有能 夠準確停車的功能 即堆垛機的定位 7 1 堆垛機的位置檢測 自動控制的堆垛機必須具有自動認址系統(tǒng) 自動認址系統(tǒng)可分為數字式和非數字式 兩大類 而數字式認址又可分為相對數字認址系統(tǒng)和絕對數字認址系統(tǒng) 1 相對數字認址系統(tǒng) 每個貨格都有一個層號以及一個列號 當操作人員將貨格的 地址輸入的時候 計數器就記下了所輸入地址的列數和層數 從中減去堆垛機在接受這 個作業(yè)命令時所處位置的列數和層數后 其差值就分別代表堆垛機從目前所處位置走到 目的地址需沿巷道縱長方向經過的列數和沿垂直方向經過的層數 堆垛機沿巷道運行時 每經過1個貨列就計1個數 計夠了一定的數 離目的地的距離 就減速 到達了目的地 就停止 在貨臺升降時 也用同樣的方法認址 2 絕對數字認址系統(tǒng) 每一個貨位的列數和層數分別用編碼表示 堆垛機運行時就 用相應的檢測裝置 對標號牌進行讀數 檢測所在的實際地址 然后送入地址運算程序 24 與目的地址比較 當其差值為一定數值時即進行減速 差值為零時 發(fā)出機構停止的信 號 3 非數字式認址系統(tǒng) 在每個貨格前裝一個發(fā)號元件 如干簧管 當堆垛機來到 目的地址前時 磁場使堆垛機上的檢測元件動作 堆垛機即能確認已到了目的地址 在本設計控制系統(tǒng)中我們采用絕對數字認址系統(tǒng)來實現堆垛機控制系統(tǒng)的定位 在控制系統(tǒng)設計中我們在水平方向采用兩對光電開關和認址擋板的組合來進行定位 兩對光電開關之間的距離為 180mm 擋光板的長度為 200mm 運行時 前面的光電 開關用來計數 一般的情況下是快速運行 當計數到位后 即第一個光電管被擋光 距準確 位置還有 190mm 減速到慢速 再以慢速向前繼續(xù)運行 當后面的光電開關被擋光后剎車 定位 此種方法的定位精度為 10mm 允許最高速度為 400m min 此種定位方法的優(yōu) 點是 在運行到位前 堆垛機是以較高的速度來接近目的地址 當第二對光電開關被擋 光后 再由慢速剎車定位 慢速運行的時間可通過改變加速度的大小來實現 堆垛機的縱向定位我們也采用光電開關和認址擋板組合定位 低位為放貨完畢收叉 或取貨開始伸叉的位置 髙位為取貨完畢收叉或放貨開始伸叉的位置 為了保證貨叉能 完成作業(yè) 堆垛機在垂直方向上必須要提供使貨叉能停在高位或低位的檢測裝置 所以 在堆垛機的升降臺上安裝三個光電開關 與升降臺一起上升下降 中間的一個共用 其 他兩個分別為上位置和下位置 存貨開始或取貨結束時 升降臺貨叉停在髙位置 下面 兩個光電開關處于認址片內 取貨開始或存貨結束時 貨叉停在低位置 此時上面兩個 光電開關處于認址片內 圖7 1 縱向認址 在堆垛機運行控制功能上 堆垛機的認址是非常重要的部分 我們采用光電開關和 認知擋板來實現堆垛機在運行過程當中的定位 首先自動化立體倉庫 3 3 的貨格當中以 6 個認址設備來實現對 9 個貨格的編號 橫 25 向認址設備我們分別放在堆垛機的軌道和滑輪 堆垛機移動 附近 來實現貨格列數的 編號 而縱向排數的編號我們則將認址設備分別放在縱向立柱及滑軌之上 堆垛機收到信號 從入口 原零點 開始向目標貨格進軍 在橫向上 當堆垛機前 光電開關接觸到認址擋板時計數 當前光電開關接觸到目標貨格的認址擋板時 計數器 動作并開始減速 當后光電開關也接觸到目標認址擋板時 發(fā)出停車信號 堆垛機停止 運行 在縱向 以上光電開關接觸到認址擋板為計數信號 在取貨定位時則以上光電開關 接觸到目標認址擋板 使得計數器開始動作并且堆垛機開始減速 以光電開關上對準 上光電開關和中光電開關都接觸到認址擋板 作為停車信號 而在存貨定位時 也是 以上光電開關接觸到目標認址擋板 使得計數器開始動作并且堆垛機開始減速 以光電 開關下對準 下光電開關和中光電開關都接觸到認址擋板 作為停車信號 而光電開關 的上 下對準時堆垛機所行走的路程為堆垛機伸叉后提降貨物的行程 7 2 光電傳感器選擇 在本設計當中 光電開關主要用于堆垛機的位置檢測和認址以及對貨格有無貨物進 行檢測的重要檢測部件 光電開關有很多種類型 按照檢測方式可分為漫反射式 對射式 鏡面反射式和槽 式光電開關四種類型 1 漫反射式光電開關 漫反射光電開關是一種集發(fā)射器和接收器于一體的傳感器 當有被檢測物體經過時 將光電開關發(fā)射器發(fā)射的足夠量的光線反射到接收器 于是光電開關就產生了開關信號 當被檢測物體的表面光亮或其反光率極高時 漫反射式的光電開關是首選的檢測模式 如圖 7 2 為漫反射原理圖 圖 7 2 漫反射原理圖 2 鏡反射式光電開關 鏡反射式光電開關亦是集發(fā)射器與接收器于一體 光電開關發(fā)射器發(fā)出的光線經過反 射鏡 反射回接收器 當被檢測物體經過且完全阻斷光線時 光電開關就產生了檢測開關信號 如圖 7 3 為鏡反射式光 電開關 26 圖 7 3 鏡反射式光電開關 3 對射式光電開關 對射式光電開關包含在結構上相互分離且光軸相對放置的發(fā)射器和接收器 發(fā)射器 發(fā)出的光線直接進入接收器 當被檢測物體經過發(fā)射器和接收器之間且阻斷光線時 光 電開關就產生了開關信號 當檢測物體是不透明時 對射式光電開關是最可靠的檢測模 式 圖 7 4 對射式光電開關 4 槽式光電開關 槽式光電開關通常是標準的 U 字型結構 其發(fā)射器和接收器分別位于 U 型槽的兩邊 并形成一光軸 當被檢測物體經過 U 型槽且阻斷光軸時 光電開關就產生了檢測到的開 關量信號 槽式光電開關比較安全可靠的適合檢測高速變化 分辨透明與半透明物體 圖 7 5 槽式光電開關 在本設計中貨格貨物檢測我們采用漫反射式光電開關 認址系統(tǒng)我們采用鏡反射式 光電開關 7 3 變頻器的選擇 變頻器的結構及工作原理 變頻器是利用電力半導體器件的通斷作用把電壓 頻率固定不變的交流電變成電壓 頻率都可調的交流電源 現在使用的變頻器主要采用交 直 交方式 VVVF 變頻或矢量控制變頻 先把工頻 交流電源通過整流器轉換成直流電源 然后再把直流電源轉換成頻率 電壓均可控制的 交流電源以供給電動機 變頻器主要由整流 交流變直流 濾波 再次整流 直流變交流 制動單元 驅動單 27 元 檢測單元微處理單元等組成的 變頻器的類型繁多 目前市場上主流變頻器的基本結構為 整流電路 直流中間電路 逆變電路 控 制 電 路 交流電 頻率和電壓可調的交流電 圖 7 6 變頻器的基本結構 在本設計中 我選用三菱 FR A540 型全數字變頻器 它具有磁通矢量控制 轉差補 償 負載轉矩自適應等先進功能 以最大限度地提高電機功率因數和電機效率 特別適 合交流感性類負載頻繁變化的場合 另外 FR A540 變頻器的起動 制動具有可任意調 節(jié)的 S 曲線和零頻仍可輸出 150 力矩的特點 控制精度可達 0 01 0 02 使得電機運 行情況好 它可自學習所配電機的各個參數 精確控制任何品牌的電機 采用高性能 IGBT 載波頻率 20KHZ 從而使變頻器輸出一個不失真的正弦流波形 使電機始終運行 于靜噪音狀態(tài) FR A540 變頻器的特點如下 1 包括電流矢量控制在內的四種控制方式均實現了標準化 2 有豐富的內藏與選擇功能 3 由于采用了最新式的硬件 因此 功能全 體積小 4 保護功能完善 維修性能好 在本系統(tǒng)設計中 選用低壓型 FR A540 型變頻器變頻的輸出電壓為 380 650V 輸 出功率為 0 75 400kW 工作頻率為 0 400Hz 它的主電路采用交 直 交電路 PLC 的選型 在進行 PLC 控制系統(tǒng)設計的時候 我們首先應該確定的就是控制方案 接下來就是 PLC 的選型 在進行設計選型時我們要重點參考工藝流程的特點和應用要求 因此 工 程設計選型和估算時 應詳細分析工藝過程的特點 控制要求 明確控制任務和范圍確 定所需的操作和動作 然后根據控制要求 估算輸入輸出點數 所需存儲器容量 確定 PLC 的功能 外部設備特性等 最后選擇有較高性能價格比的 PLC 和設計相應的控制系 統(tǒng) 1 輸入輸出 I O 點數的估算 28 I O 點數估算時應考慮適當的余量 通常根據統(tǒng)計的輸入輸出點數 再增加 10 20 的 可擴展 余量后 作為輸入輸出點數估算數據 實際訂貨時 還需根據制造廠商 PLC 的 產品特點 對輸入輸出點數進行圓整 根據估算的方法故本課題的 I O 點數為輸入 40 點 輸出 21 點 2 存儲器容量的估算 存儲器容量是可編程序控制器本身能提供的硬件存儲單元大小 程序容量是存儲器 中用戶應用項目使用的存儲單元的大小 因此程序容量小于存儲器容量 設計階段 由 于用戶應用程序還未編制 因此 程序容量在設計階段是未知的 需在程序調試之后才 知道 為了設計選型時能對程序容量有一定估算 通常采用存儲器容量的估算來替代 存儲器內存容量的估算沒有固定的公式 許多文獻資料中給出了不同公式 大體上 都是按數字量 I O 點數的 10 15 倍 加上模擬 I O 點數的 100 倍 以此數為內存的總字 數 16 位為一個字 另外再按此數的 25 考慮余量 因此本課題的 PLC 內存容量選擇 應能存儲 5000 條梯形圖 這樣才能在以后的改造過程中有足夠的空間 3 控制功能的選擇 該選擇包括運算功能 控制功能 通信功能 編程功能 診斷功能和處理速度等特 性的選擇 4 PLC 的選擇 1 PLC 的類型 FX2 系列可編程控制器主機分為 16 24 32 64 80 128 點六檔 還有各種輸入 和輸出擴展單元 這樣在增加 I O 點數時 不必改變機型 可以通過擴展模塊實現 降低 了經濟投入 本課題設計的立體倉庫控制系統(tǒng)有輸入信號 40 個 輸出信號 21 個 其中 外部輸入元件包括 檢測元件 按鈕 取 送 急停 限位開關 超限位保護等等 輸 出有三個方向上三相異步電動機的正反向 動作指示 錯誤顯示等等 按照上述配置 所選 I O 點不得低于 61 點 結合實際情況 所選 I O 點為 80 點 因此我所選型號為 FX2N 80MR 2 經濟性的考慮 選擇 PLC 時 應考慮性能價格比 考慮經濟性時 應同時考慮應用的可擴展性 可 操作性 投入產出比等因素 進行比較和兼顧 最終選出較滿意的產品 輸入輸出點數對價格有直接影響 當點數增加到某一數值后 相應的存儲器容量相 應增加 因此 點數的增加對 CPU 選用 存儲器容量 控制功能范圍等選擇都有影響 29 在估算和選用時應充分考慮 使整個控制系統(tǒng)有較合理的性能價格比 本課題所設計的 立體倉庫屬于小型控制系統(tǒng) 結合經濟性的考慮因此選擇整體型 PLC 根據我們設計的立體倉庫其輸入點數為 40 點 輸出點數為 21 點 所以選擇三菱 FX2N 80MR PLC 對變頻器的控制 隨著電力電子技術和自動控制技術的發(fā)展 電動機的調速已經發(fā)展到今天的變頻器 調速時代 并且在工業(yè)領域中得到了廣泛的應用 在現在工業(yè)控制系統(tǒng)中 以 PLC 控制 變頻器實現電動機調速控制最為常見 本次設計采用 PLC 通過 RS485 通訊實現變頻調速 本方法是 PLC 主機上裝 RS 485BD 通訊適配器與變頻器的 485PU 口相連接 通過 PLC 和變頻器之間的 RS485 半雙工串行通訊來實現電動機的變頻調速 PLC 和變頻器之間的 RS 485 協(xié)議 PLC 和變頻器之間進行通訊 通訊規(guī)格必須在變頻器的初始化中設定 如果沒有進 行設定或有一個錯誤的設定 數據將不能進行通訊 且每次參數設定后 需復位變頻器 確保參數的設定生效 該過程分 5 個階段 1 計算機發(fā)出通訊請求 2 變頻器處理等待 3 變頻器作出應 答 4 計算機處理等待 5 計算機作出應答 根據不同的通訊要求完成相應的過程 如寫變頻器啟 停控制命令時則只需完成 1 3 三個過程 監(jiān)視變頻器運行頻率時則需完成 1 5 五個過程 不論是寫數據還是讀數據 均 有 PLC 發(fā)出請求 變頻器只是被動接受請求并作出應答 本設計采用 PLC 輸出的開關量控制的變頻器調速 實現方法 PLC 的輸出點 COM 點直接與變頻器的 STF 正轉啟動 STR 反轉啟動 RH 高速 RM 中速 RL 低速 REX 輸入端 SG 等端口分別相連接 PLC 通過程序 即可以控制變頻器的啟動 停止 也可以控制變頻器高速 中速 低速端子的不同組合 實現多段速度運行 變頻器參數設置 操作模式 Pr 79 2 外部模式 基本參數 上限頻率 Pr 1 40Hz 下限頻率 Pr 2 20Hz 點動頻率 Pr 13 30Hz Pr 7 2s 加速時間 Pr 8 2s 減速時間 Pr 9 電動機的額定電流 x100 根據所用電動機的額定電流大小設定 69 根據堆垛機控制系統(tǒng)的性能 在堆垛機水平方向和垂直方向以及貨叉方向上我們采 30 用三相異步電動機采用泰安伊萬福電機有限公司生產的 Y2 系列 Y2 632 2 型電機 額定 功率 300W 額定電流 0 69A 額定電壓 380V 額定頻率 50Hz 轉速 2720r min 功率 因數 0 81 通訊方案的確定 為了使堆垛機在無人直接參與的情況下對其進行控制 必須對堆垛機傳輸運轉和作 業(yè)的信息 一條指令執(zhí)行結束之后 堆垛機須向地面發(fā)送確認信號 然后才能執(zhí)行下一 條指令 堆垛機傳輸信息的順序是 首先堆垛機接受的作業(yè)信息是從什么地方取貨 而 后再把它存放在哪個貨格 堆垛機控制盤在收到作業(yè)信息之后向地面控制盤發(fā)出響應信 息 堆垛機根據作業(yè)信息進行作業(yè) 作業(yè)完了之后 向地面發(fā)出 作業(yè)結束 信息 這 樣把一系列作業(yè)進行完了之后 成為等待下一個作業(yè)信息的待機狀態(tài) 串行通信中最常用的物理層協(xié)議為 RS 232C 和 RS 485 本文采用 RS 485 標準 主 要基于以下兩點考慮 1 RS 232C 接口標準只能用于點對點的通信 而 RS 485 能實現多點對多點的通信 RS 485 允許平衡電纜上連接 32 個發(fā)送器 接收器 立體倉庫控制系統(tǒng)要求監(jiān)控系統(tǒng)和 3 臺堆垛機控制系統(tǒng)連接 要求物理層的協(xié)議必須支持一點對多點的通信 2 RS 485 采用差動發(fā)送 接收 所以共模抑制比高 抗干擾能力強 立體倉庫的工 作環(huán)境較惡劣 熱 電 磁等干擾信號較多 要求通信網絡的抗干擾能力較強 才能保 證數據的正確接收 RS 485 標準除上述優(yōu)點外 還具有傳輸速率高 傳輸距離遠等優(yōu)點 由于 PLC 帶有串行通信接口 只需用 RS 485 總線分別連接到計算機即可 可見系統(tǒng) 的構建十分簡單當需要增加新設備時 只需要將新設備也連接到計算機 系統(tǒng)的擴展也 較容易 為了利用計算機帶有的 RS 232 接口與下層的各個模塊通信 在計算機上需要安 裝 232 485 轉換器 在自動化立體倉庫控制系統(tǒng)中選用 Modbus 通訊協(xié)議作為其通信網絡數據鏈路層的協(xié) 議 Modbus 通訊協(xié)議是 Modicon 公司設計的一種適用于工業(yè)控制的主從結構式串口通訊 協(xié)議 已經成為通用工業(yè)標準 Modbus 串行鏈路協(xié)議是一個主 從協(xié)議 采用請求 響應 方式 主站發(fā)出帶有從站地址的請求報文 具有該地址的從站收到后發(fā)出響應報文進行 應答 采用該協(xié)議 不同廠商生產的控制設備可以互連成工業(yè)網絡 實現集中監(jiān)控 許 多工控產品 例如 PLC 變頻器 人機界面 DCS 和自動化儀表等 都在廣泛地使用 31 Modbus 協(xié)議 本系統(tǒng)中使用的變頻器和 PLC 都支持 Modbus 協(xié)議 而且 Modbus 協(xié)議編 程簡單 容易實現 在筆者所研制的自動化立體倉庫控制系統(tǒng)中得到了很好的應用 數 據傳輸準確 可靠 PLC 原理圖 圖 7 7 堆垛機電氣原理圖 7 4 本章小結 本章中我們對堆垛機控制系統(tǒng)的硬件部分做出了設計和論述 首先在認址系統(tǒng)中我 們在橫向和縱向采用了結構不同的光電開關和認知擋板結合的結構進行堆垛機運行的認 址 在水平 垂直以及貨叉伸縮部分方向采用三相異步電動機進行控制 然后對 PLC 和 變頻器進行了選型 采用開關量對變頻器進行控制 32 結 論 本次 單立柱有軌巷道式堆垛機機械系統(tǒng)的設計 屬于工程制圖設計 從機架設計 以及堆垛機的幾個主要組成機構的結構設計著手 分析了堆垛機的運行機理 論文首先從堆垛機的特點及主要結構的敘述開始 接著根據其具體的工作要求和工 作環(huán)境給出了堆垛機的整體設計方案 然后分析門架的受力情況及依據強度和剛度設計 準則 最終設計出了滿足承受重載 高而窄的單立柱門架 在貨叉伸縮機構的結構設計 中 首先分析貨叉的受力圖 并推導出彎矩撓度公式 設計出貨叉的外部結構尺寸 接 著又設計校核了貨叉內部零件的尺寸 最終設計出了滿足條件 靈活 適用 簡捷 方 便的貨叉結構 然后介紹了堆垛機的行走機構和升降機構的設計計算 并確定了主要零 部件的尺寸及電動機 減速器的選取 該種單立柱有軌巷道式堆垛機體積小 靈敏度高 動作可靠 帶有安全保護裝置 33 致 謝 能順利完成論