6120型柴油機發(fā)動機活塞結構設計與工藝設計【說明書+CAD】

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課程設計任務書 一、設計題目：活塞結構設計與加工工藝 二、設計參數(shù)：五十鈴6120、排量2.0L、為120135、轉速1300rmin 頂岸高度F、活塞銷直徑BO、裙長SL、銷座間距A、總長GL、最大爆發(fā)壓力、活塞銷校核 三、設計要求： 1用計算機繪制活塞總裝配圖一張（A1圖）、零件圖（加工工件）一張（A2圖） 2設計說明書一份（包括零件圖分析、定位方案確定、定位誤差計算等內容；最好能寫出整個工藝過程） 四、進度安排： 第一周： 查找課程設計所需要的書籍，資料。 第二周： 對活塞進行尺寸設計計算。 第三周： 強度校核 第四周： 繪圖并書寫說明書。 第五周： 應用制圖軟件繪制零件圖及裝配圖并完善課程設計說明書。 五、總評成績及評語： 指導教師 簽名日期 年 月 防止活塞銷冷擠壓工藝中出現(xiàn)流動缺陷的新方法 D.J.Lee ,D.J.Kim, B.M.Kim 精密機械工程系，研究生院，釜山國家大學，釜山，韓國 機械設計工程部門，研究生院，釜山國家大學，釜山，韓國 機械工程系，工程研究中心，釜山國家大學，釜山，韓國編號3 Janjeon-董，Kumjeong-顧，釜山609-735，韓國 摘要： 這份報告主要研究的是作為汽車零部件之一的活塞銷的流動缺陷。在聯(lián)合冷擠壓制活塞銷的工藝中，起皺就是一種流動缺陷，它是由死金屬區(qū)引起的。具有這種缺陷的部件帶有很明顯的外部特征，特征是被一微小而且厚的塊狀物嵌入材料中，這種缺陷對保證尺寸精度和降低材料損失是不利的，活塞銷的這種缺陷對于其強度和疲勞壽命也有不利的影響。因此，在工藝設計的早期預測并防止這種缺陷是非常重要的。防止其產(chǎn)生的最好方法就是通過控制材料流動來限制或減少死金屬區(qū)。有限元模擬分析方法被應用于流動缺陷研究分析當中，這份研究報告提出了通過去除死金屬區(qū)防止產(chǎn)生流動缺陷的新工藝方法——有限元分析法。將有限元分析的結果與實驗結果做比較，結果表明有限元分析的結果與實驗結果相符合。 關鍵詞： 流動缺陷；活塞銷釘；材料流動控制；前后雙向冷擠壓；死金屬區(qū)；有限元分析 1、序言 冷加工是一種及其重要而且經(jīng)濟的加工方法，尤其對于大批量制件的加工，其優(yōu)點更為突出。由于冷加工具有高的成品率、精確的尺寸精度、良好的表面光潔度，優(yōu)良的機械加工性和冶金工藝性等優(yōu)點，因此冷加工是工業(yè)生產(chǎn)當中應用最為廣泛的零件加工工藝。 冷鍛制件廣泛應用于飛機制造、摩托車、螺母和螺栓等生產(chǎn)制造。但是，冷鍛制件也有可能產(chǎn)生缺陷，這主要取決于金屬材料的變形過程、成形加工的外部條件和材料的流動方式等?？裳由斓牧鸭y缺陷是由材料的引應力狀態(tài)和變形過程引起的；流動缺陷是由不穩(wěn)定的材料流動引起的；低的尺寸精度是由低的模具尺寸精度和摩擦情況引起的，總之，鍛壓制件的缺陷主要包括兩類，分別是內部缺陷和外部缺陷。 這些缺陷危害到產(chǎn)品的質量和制造成本，因此，在工藝設計中的早期預防是非常重要的。利用有限元分析法中的不同可用標準來研究大型鍛件的可延伸裂紋缺陷。KIM和KIM對兩道加強筋進行冷擠壓件的內部和外部缺陷研究，并還在進行一種防止產(chǎn)生這些缺陷的加工工藝設計。 這份報告是一份關于汽車活塞銷產(chǎn)生的缺陷的測試報告，而這種活塞銷是采用前后雙向聯(lián)合擠壓的方式支撐的。這份報告中也提出了新的工藝方法可在工藝設計的早期防止產(chǎn)生流動缺陷，而這些新工藝方案是通過有限元分析研究得出的，實驗證明，這些新工藝方案是可行的。 2、成形工藝與缺陷形成分析 2.1、成形工藝 活塞銷是汽車零部件當中用來連接活塞與曲軸的并傳遞動力的部件，當采用冷沖壓制活塞銷時，設計要求必須保證前后雙向沖壓時具有相同的高度并且不能出現(xiàn)鍛壓缺陷，因為活塞銷在周期性大載荷作用下工作。制作活塞銷的材料是AISI-4135H合金鋼，它具有如下材料流動性 σ＝768.06*ε0.139 ，潤滑措施是采用潤滑油類的磷鍍在活塞銷表面進行潤滑，經(jīng)試驗測試摩擦系數(shù)M為0.1。 加工活塞銷釘以前用的是多步驟加工法（如圖3所示），前兩步通過導圓角和沖出非圓形的基準孔等預處理工序來減少缺陷的產(chǎn)生，從而可以提高尺寸精度和模具壽命，第三步和第四步相同，分別是從前后雙向沖出圓形的腹板，最后一步是修整工序，從而得到活塞銷的形狀，然而，用普通加工方法加工的結果顯示：第三步的早期會在腹板部位形成缺陷，更嚴重的是在缺陷產(chǎn)生的部位出現(xiàn)了一種不一致的流動形式，這種形式是一種非常壞的流動形式的延伸 圖1 活塞銷釘?shù)男螤詈统叽? 圖2 活塞銷釘?shù)牧鲃尤毕? 圖3活塞銷釘傳統(tǒng)的形成過程 2.2用有限元分析預測缺陷的產(chǎn)生 塑性變形組織分布和有效應力對比圖的應用，暗示著有限元精密塑造程序在成形與缺陷分析領域中的商業(yè)價值。最初的坯料直徑為30mm，深度為61mm，最終成品的體積為43.118，這種成形工藝看上去類似于普通加工結果。 最大的裂縫值可以結算出斷裂缺陷產(chǎn)生的可能性，在這個沖壓過程中，其大小只有0.08mm，而且分布在坯料和沖床活塞沖頭接觸的端部。因此，可以避免流動缺陷的產(chǎn)生，因此這種缺陷并不能產(chǎn)生可延展的裂紋。金屬流動的流線圖是由Altan和Knoerr提出的，他們正在從事這種缺陷的分析研究，隨著沖頭沖壓深度的增加，劇烈變動的流線出現(xiàn)了不同的流動速度，從而導致實驗中缺陷的產(chǎn)生（如圖5所示）。 所以金屬流動只出現(xiàn)在第四步的反向沖壓而不出現(xiàn)在正向沖壓，并且在靠近腹板處的金屬被拔起形成一條筋，很像是重疊缺陷，因此，活塞銷的流動缺陷產(chǎn)生并發(fā)展的原因是：正反沖壓時由于死金屬區(qū)域產(chǎn)生而造成的金屬流動速度的不同，這種現(xiàn)象在像活塞銷這種薄壁件沖出尺寸精度高，材料損耗少的孔的制件中是非常明顯的。對于活塞銷這類工作溫度高，載荷大而且為交變載荷的零件來說，這種流動缺陷的產(chǎn)生會對其強度和疲勞壽命產(chǎn)生有害的影響。因此，有必要研究一種新工藝來防止產(chǎn)生流動缺陷。 圖4有效的負荷和裂縫價值的關系 圖5金屬流動和速度的關系 3.防止缺陷的工藝分析與設計 流動缺陷產(chǎn)生的原因是金屬限制死金屬區(qū)域的流動。為了在傳統(tǒng)工藝中早期的沖壓部位(第三步)消除死金屬區(qū)，正沖壓或反沖壓工藝被改為聯(lián)合正反沖壓工藝，這種工藝在兩個完全相反的方向上同時進行同樣地動作。由于正反兩向不同的沖壓率和沖壓長度，要使兩個方向上同時完成材料流動是很困難的，因此在提前完成材料流動就會出現(xiàn)傳統(tǒng)工藝一樣出現(xiàn)的死金屬區(qū)。 因此，在活塞銷成形這種情況下，兩個方向的沖壓率和沖壓長度都是1.89和51mm。目前，一項關于活塞銷的沖壓長度的調查研究正在進行開模正反沖壓工藝的分析，兩個方向上的沖壓長度是不同的，正向沖壓長度長為24.9mm，反向沖壓長度如圖6所示要比正向的短。 反向金屬流動必須強制性的被限制才能滿足設計要求，而這就意為著死金屬區(qū)會產(chǎn)生。因此，要想在兩個方向上得到相同的沖壓長度，提出了三種控制金屬流動的方法，這三種方法都不同程度的強制限制金屬流動。 圖6反向沖壓長度 3.1 改變初加工的形狀 在正反雙向沖壓之前，為了保證從腹板中心處起正反兩個方向的沖壓長度相等，就得要求初加工要將反向沖壓筋的長度設計與雙向沖壓長度24.9mm有所不同。圖7展示了這種改進的工藝的結果，圖8展示了在這種情況下采用正反雙向沖壓工藝時最后一步中金屬的流動。從模擬實驗的結果可以得出，兩個方向的沖壓筋的長度都是51mm，這恰好滿足設計要求和活塞銷的尺寸要求。另外，死金屬區(qū)的金屬流動形式相同，而不像采用普通加工時會產(chǎn)生流動缺陷，而且在兩個方向上的流動速度也是連續(xù)變化的，這就意為著金屬流動在整個過程中是一致的，不會出現(xiàn)限制其流動的死金屬區(qū)。 圖七 多級樣板的修改過程 圖八金屬網(wǎng)的流動 3.2 驅動沖壓模膛 驅動模膛工藝被用來控制金屬流動從而滿足設計要求，這種設備采用向相反方向運動的模膛先與已經(jīng)沖壓成形的一側接觸（如圖9所示），這樣就有助于加快后沖壓方向上的金屬流動而減慢先沖壓方向上的金屬流動速度，采用這種工藝制作的活塞銷，由于反方向沖壓提前完成，而此時活塞正沿著這個方向移動從而增加了金屬沿著這個方向的流動，這個工藝的首要變化因素是沖頭與活塞的相對速率和金屬材料與活塞之間的摩擦條件。 在這個研究中，由于摩擦系數(shù)m＝0.1（在毛胚材料和模膛之間），模擬實驗只與相對速率這一變量有關。如果相對速率小于滿足同時成型最合適的速率，則在反向方向上的沖壓過程就會比正向沖壓提前完成，這樣的話就會像采用普通加工一樣在相同部位產(chǎn)生流動缺陷，相反，如果相對速率大于最適宜的速率，則正向沖壓過程就會比反向沖壓過程提前完成，這樣就會在相反地部位產(chǎn)生缺陷。 因此，為了滿足設計要求，采用半分法可以找出最佳的相對速率，從結果來看，最佳的相對速率是0.48，圖10和11顯示了相對速率分別為0.1 、0.48、1.0時采用一次沖壓變形過程和金屬流動情況。圖11（c）顯示了當采用最佳相對速率0.48時的金屬流動形式，它記錄了一個可以防止缺陷產(chǎn)生的流動形式。 圖9軸向移動的箱體示意圖 圖10根據(jù)相對速度比率變化的活塞銷釘形態(tài) 圖11根據(jù)相對速度比率比較的金屬 3.3 修改模具結構 這種被提出的修改模具結構的工藝可以限制金屬在反方向上的流動，而在這個方向上容易提前完成變形，從而可以實現(xiàn)在兩個方向上同時完成變形，采用這種工藝時，為了能在兩個方向上同時完成變形過程而得到相同的變形長度，卸料器又被設計者重新采用，它是一種使沖頭從制件中抽出的裝置。如果采用普通加工工藝中的固定式卸料器，則由于材料流動受到限制，會出現(xiàn)死金屬區(qū)，而此時產(chǎn)生的部位與采用雙向沖壓時產(chǎn)生在中間位置不同。 因此，一種利用彈簧彈力的結構可以推遲金屬材料沿反方向的流動。圖12顯示了這種模具結構，采用這種方法，選用合適的彈簧彈力對于滿足變形同時完成的要求來講是很重要的，因而有限元模擬可以計算出這種必要地彈力。從模擬結果來看，需要給卸料器施加5噸的彈力。圖13展示了這種工藝下金屬流動形式，與其它改進的工藝方法相比，這種工藝在死金屬區(qū)沒有出現(xiàn)不連續(xù)的流動速度，此處的金屬流動形式是相同的。 圖12使用沖壓模板的凹模模子結構示意圖 圖13使用沖壓模板的金屬流動 4.結果和實驗 通過有限元分析法分析出的三種方法中是適合防止金屬的流動缺陷。每個方法的情況如下。第一種方法是初步加工的產(chǎn)品需要三級過程(預制， 正反壓擠，穿孔)并且有一個簡單的模具結構；第二方法是使用沿軸方向移動的沖孔模板；第三種方法是軸向移動的箱體需要二級過程(前后壓擠，穿孔)并且有一個復雜的模具結構。關于在里面形成的負荷，這三個方法都非常相似。 特別是在沿軸方向移動的大約10噸的箱體情況下形成最大的負荷比其他方法小，因為在穿孔過程中沿軸方向移動的箱體會增加材料的流動。通過表1分析出的方法為形成做出了比較。在這項研究過程中，一個用在初步加工產(chǎn)品的實驗被進行，并且為了證實模擬結果所以使用一個250噸能力的多級樣板。在穿孔之前，為了金屬的觀察蝕刻流動能夠正常被進行，所以必須為活塞銷做一個流動缺陷檢查。圖14就是表示這個實驗結果，這種方法改變了初步加工的產(chǎn)品。實驗結果證明了在缺陷區(qū)域內金屬流動的缺陷是相同的，并且滿足形成同時完成和在兩個擠壓方向長度相同。這種過程和模擬的結果相符。 傳統(tǒng)方法 初步加工的產(chǎn)品的使用 沖壓模板的使用 移動箱體的用途 最大負荷（噸） 97.2 96.3 96.1 84.0 擠壓的過程 2個階段 2個階段 1個階段 1個階段 缺陷 存在 不存在 不存在 不存在 表1 各個方法的比較 圖14 對流動缺陷的消除 5.結論 在這項研究過程中，流動缺陷過程和預防缺陷的過程都已經(jīng)被有限元分析重新設計。，缺陷的原因已經(jīng)被分析，并且通過分析已經(jīng)模擬出了結果。從模擬結果中可以看出，有限元分析方法是可以防止流動缺陷并且滿足生產(chǎn)過程中控制材料的流動狀態(tài)。通過有限元分析的結果和實驗的結果做比較，可以得出以下幾個結論： （1）活塞銷里存在流動缺陷的原因是材料限制死金屬區(qū)域的流動。消除這個區(qū)域最重要的是控制材料的流動。 （2）初步加工的產(chǎn)品設計和改變模具結構是使用軸向運動的擠壓箱來消除擠壓過程中出現(xiàn)的流動缺陷。 （3）被提出的方法滿足了工藝的要求，向前擠壓的長度部分和落后的部分都是相同的，這些已經(jīng)由實驗所證實。 參考文獻： [1] T.Altan，S.I.Oh，L.Gegel，Metal forming，ASM(1983). [2] T. Okamoto，T. Fukuda，H. Hagita，Source Book on Cold Forming，ASTM，1997，pp. 216–226. [3] S.W.Oh，T.H.Kim，B.M.Kim，J.C.Choi，KSME 19 (12) (1995) 3121–3129. [4] R.C.Batra，N.V.Nechitailo，Int.J.Plast. 13 (4) (1997) 291–306. [5] A.S. Wifi，A.Abdel-Hamid，N. El-Abbasi， J. Mater. Process. Technol. 77 (1998) 285–293. [6] D.J. Kim，B.M. Kim，J. KSTP 8 (6) (1999) 612–619. [7] D.C. Ko，Pusan National University Dissertation，1998. [8] T. Altan，M. Knoerr，J. Mater. Process. Technol. 35 (1992) 275–302. [9] K. Osakata，X. Wang，S. Hanami，J. Mater. Process. Technol. 71 (1997) 105–112. 10 課程設計任務書 一、設計題目：活塞結構設計與加工工藝 二、設計參數(shù)：五十鈴6120、排量2.0L、為120135、轉速1300rmin 頂岸高度F、活塞銷直徑BO、裙長SL、銷座間距A、總長GL、最大爆發(fā)壓力、活塞銷校核 三、設計要求： 1用計算機繪制活塞總裝配圖一張（A1圖）、零件圖（加工工件）一張（A2圖） 2設計說明書一份（包括零件圖分析、定位方案確定、定位誤差計算等內容；最好能寫出整個工藝過程） 四、進度安排： 第一周： 查找課程設計所需要的書籍，資料。 第二周： 對活塞進行尺寸設計計算。 第三周： 強度校核 第四周： 繪圖并書寫說明書。 第五周： 應用制圖軟件繪制零件圖及裝配圖并完善課程設計說明書。 五、總評成績及評語： 指導教師 簽名日期 年 月 目 錄 前 言 1 1活塞的概述 2 1.1活塞的功用及工作條件 2 1.2活塞的材料 2 1.3活塞結構 2 1.3.1活塞頂部 2 1.3.2活塞頭部 3 1.3.3活塞裙部 3 2活塞的結構參數(shù) 4 3活塞最大爆發(fā)壓力的計算 5 3.1熱力過程計算 5 3.2柴油機的指示參數(shù) 8 3.3柴油機有效效率 10 4活塞銷的受力分析 11 5活塞的加工工藝 13 參考文獻： 14 課程設計 前 言 內燃機的不斷發(fā)展，是建立在主要零部件性能和壽命不斷改進和提高的基礎上的，尤其是隨著發(fā)動機強化程度的提高、功率的增大和轉速的增加，零部件尤其是直噴式柴油機活塞的工作環(huán)境變得更加惡劣了?；钊慕Y構直接影響活塞的溫度分布和熱應力分布，因此就有必要對活塞的結構和性能作出預測和評價。 活塞是內燃機上最關鍵的運動件，它在高溫高壓下承受反復交變載荷，被稱為內燃機的心臟，特別是坦克、艦艇和軍用車船用內燃機活塞則要求更高，它已成為制約內燃機發(fā)展的一個突出問題。 本次課程設計的題目是發(fā)動機鋁活塞的結構及工藝設計，選擇利用合適的機床加工發(fā)動機活塞，通過這次課程設計，要求熟練掌握并能在實際問題中進行創(chuàng)新和優(yōu)化其加工工藝過程。 1活塞的概述 1.1活塞的功用及工作條件 活塞是曲柄連桿機構的重要零件煤氣主要功用是承受燃燒氣體壓力和慣性力，并將燃燒氣體壓力通過活塞銷傳給連桿，推動曲軸旋轉對外作功。此外，活塞又是燃燒室的組成部分。 活塞是內燃機中工作條件最嚴酷的零件。作用于活塞上的氣體壓力和慣性力都是周期變化的，燃燒瞬時作用于活塞上的氣體壓力很高，如增壓內燃機的最高燃燒壓力可達14—16MPa。而且活塞還要承受在連桿傾斜位置時側壓力的周期性沖擊作用，在氣體壓力、往復慣性力和側壓力的共同作用下，可能引起活塞變形，活塞銷座開裂，活塞側部磨損等。由此可見，活塞應有足夠的強度和剛度，而且質量要輕。 活塞頂部直接與高溫燃氣接觸，活塞頂部的溫度很高，各部的溫差很大，柴油機活塞頂部常布置有凹坑狀燃燒室，使頂部實際受熱面積加大，熱負荷更加嚴重。高溫必然會引起活塞材料的強度下降，活塞的熱膨脹量增加，破壞活塞與氣缸壁的正常間隙。另外，由于冷熱不均勻所產(chǎn)生的熱應力容易使活塞頂部出現(xiàn)疲勞熱裂現(xiàn)象。所以要求活塞應有足夠的耐熱性和良好的導熱性，小的線膨脹系數(shù)。同時在結構上采取適當?shù)拇胧?，防止過大的熱變形。 活塞運動速度和工作溫度高，潤滑條件差，因此摩擦損失大，磨損嚴重。要求應具良好的減摩性或采取特殊的表面處理。 1.2活塞的材料 現(xiàn)代內燃機廣泛使用鋁合金活塞。鋁合金導熱性好（比鑄鐵大3-4倍），密度?。s為鑄鐵的1/3）。因此鋁活塞慣性力小，工作溫度低，溫度分布均勻，對改善工作條件減少熱應力延緩機油變質有利。目前鋁活塞廣泛采用含硅12%左右的共晶鋁硅合金制造，外加銅和鎳，以提高熱穩(wěn)定性和高溫機械性能。鋁活塞毛胚可采用金屬模鑄造，鍛造和液壓模鍛等方法生產(chǎn)。 為了提高鋁活塞的強度和硬度，并穩(wěn)定形狀尺寸，必須對活塞進行淬火和時效熱處理。 1.3活塞結構 活塞按部位不同，分為頂部，頭部和裙部三部分。 1.3.1活塞頂部 活塞頂部是燃燒室的組成部分，其形狀與燃燒室形狀和壓縮比有關，一般有平頂，凸頂和凹頂三種。 1.3.2活塞頭部 活塞頭部是指由活塞頂部到油環(huán)下端面之間的部分。在活塞頭部加工有用來安裝氣環(huán)和油環(huán)的氣環(huán)槽和油環(huán)槽。在油環(huán)槽的低部還加工有回油孔或橫向切槽?；钊^部有足夠的厚度，從活塞頂部到環(huán)槽區(qū)的斷面要盡可能的圓滑，過度圓角半徑應足夠大，以減少熱流阻力，便于熱量從活塞頂部經(jīng)活塞環(huán)傳給氣缸壁，使活塞環(huán)的溫度不至于過高。 1.3.3活塞裙部 活塞頭以下的部分為活塞裙部，活塞銷座位于裙部。裙部起導向作用，并承受側壓力。因此，活塞裙部的形狀保證活塞在氣缸得到良好的導向，氣缸與活塞之間在任何工況下都能保證均勻，合適的間隙，并有一定的承壓面積。 2活塞的結構參數(shù) 發(fā)動機選取為6120型柴油機，參數(shù)設計參照《新型鋁活塞》 活塞缸徑D=120mm （一）壓縮高度KH=80mm （二）頂岸（第一環(huán)槽至活塞頂端距離）F=17mm （三）采用三道環(huán)（其中兩道氣環(huán)，一道油環(huán)） 氣環(huán)高度取5mm，油環(huán)高度取7mm 第一道環(huán)岸高度為6mm 第二道環(huán)岸高度略小于第一道環(huán)岸高度，為5mm （四）活塞銷直徑為BO=44mm 頂環(huán)槽寬為3mm （五）群長SL=100mm 下裙長為65mm （六）銷座間距AA=44mm （七）活塞重量 系數(shù)X=0.9—1.4 取X=1.23, (八)頂部厚度S=15mm 總長=80+65=145mm 燃燒室 鋁的線性膨脹系數(shù)為 活塞頭部的最大溫度為350攝氏度，所以其變形量為 活塞裙部最大溫度為200攝氏度，所以其形變量為 3活塞最大爆發(fā)壓力的計算 最大爆發(fā)壓力計算參考《內燃機原理》 環(huán)境壓力 環(huán)境溫度 幾何壓縮比 有效壓縮比 燃燒過量空氣系數(shù) 參與廢棄系數(shù) 參與非其溫度 增壓空氣壓力 最大燃燒壓力 Z點熱利用系數(shù) B點熱利用系數(shù) 燃燒室掃其系數(shù) 燃料質量分數(shù) 燃料低 3.1熱力過程計算 充氣過程系數(shù) 增壓器后空氣溫度： 式中，去增壓器內平均多變壓縮指數(shù) （1） 壓縮始點溫度 式中，——新氣預熱度，=5K; ---比熱修正系數(shù)，=1.11 （2） 壓縮始點壓力 （3） 充氣系數(shù) （4） 平均多變壓縮指數(shù) （1） 式中，a，b—常數(shù)，對于空氣（忽略殘余廢氣），a= 19.26 ，b=0.0025 第一次試算，式（1）等號右端代入=1.37 , 第二次試算，式（1）等號右端代入=1.369, （5） 壓縮終點溫度 （6） 壓縮終點壓力 （7） 燃料燃燒所需理論空氣量 （8） 燃燒所需的實際空氣量 （9） 理論分子變化系數(shù) （10） 實際分子變化系數(shù) （11） Z點燒去的燃料質量分數(shù) （12） Z點處分子變化系數(shù) （13） Z點燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定容熱容 式中， （14） b點燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定容熱容 式中， （15） z點燃燒產(chǎn)物的平均摩爾比定壓熱容 （16） 燃料發(fā)熱量 壓力升高比 （17） Cyz段的燃料燃燒公式，就最大燃燒溫度 簡化后得 （2） 第一次試算，取式（2）等號右端的= 2000K 得 第二次試算，取式（2）等號右端的=2200K 得 第三次試算，取式（2）等號右端的= 2196K 得 最后取 膨脹過程參數(shù)： （18） 初膨脹比 （19） 后膨脹比 （20） 求多變膨脹指數(shù)及膨脹終點溫度，zb膨脹線上的后燃公式， （3） （4） 將式子（3）與式子（4）聯(lián)立，得 （5） 第一次試計算，取=2000K 得， 第二次試計算，取2189K 得， K 最后取 （23） 膨脹終點壓力 3.2柴油機的指示參數(shù) （21） 理論平均指示壓力（以有效行程為準） （22） 實際平均指示壓力（以全行程為準） 式中， ————示功圖豐滿系數(shù)，=0.98 （23） 指示油耗 （24） 指示效率 （25） 增壓器中絕熱壓縮功 （26） 增壓器中絕熱效率 式中，k-------比熱容比，=1.4，;------多變指數(shù)，，。 （27） 增壓器實際壓縮功 式中，-----增壓器機械效率，=0.96 （28） 增壓器的相對作功率 3.3柴油機有效效率 （29） 柴油機總機械效率 式中， ；-------增壓器相對功率； 。 （30） 柴油機平均有效壓力 （31） 柴油機有效油耗 （32） 有效功率 （33） 活塞形成容積比例尺 代表 ; 壓力比例尺代表0.1Mpa。 壓縮容積： =18.4 代表 壓縮終點壓力： 代表 壓縮始點容積 代表 壓縮始點壓力 代表 最大壓力的容積 代表 ， 計算壓縮曲線ac上各點壓力，即 式中，，在1至之間選定。 計算膨脹曲線zb上各點壓力，即 式中，x在1至之間選定。 根據(jù)以上兩式，計算出壓縮曲線和膨脹曲線各點坐標參數(shù)兵列表如下: 表3-1 序號 壓縮線上的 膨脹線上的 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 189 94.5 63.0 47.3 37.8 31.5 27.0 23.6 21.0 18.9 17.2 1 2.57 4.47 6.61 8.95 11.48 13.2 17.0 19.9 23.0 26.2 3.36 8.6 15.0 22.2 30.1 38.6 44.4 57.1 1 2.00 3.01 4.02 5.03 6.04 7.04 8.05 9.06 28.46 38.7 63.5 90.18 118.6 171.9 200.4 229.1 257.8 根據(jù)上表畫出示功圖 圖3-1 6120型柴油機計算示功圖 Fig.3-1 Table of 6120 diesel engine calculate exploit show 4活塞銷的受力分析 活塞受力分析： 曲軸在10度轉角時產(chǎn)生最大爆發(fā)壓力，如圖所示： 60sin10=200sinα 所以sin=600.1736/200=0.0521 所以α=3度 圖4-1 Fig..4-1 其中：D——活塞直徑 R——曲軸半徑 mj——往復運動質量 連桿比λ=R/l=60/200=0.3 n=1300r/min 曲軸轉速 對活塞銷的校核： 1、畫出活塞銷的Q、M圖 圖4-2 Fig. 4-2 活塞銷外徑44mm，內徑do=0.25d=11mm = 選活塞銷材料為45號鋼，調質處理，得 所以該活塞銷符合強度。 5活塞的加工工藝 表5-1活塞加工工藝過程 Tablet.5-4 piston machining technics process 工序號 工序名稱 定位基準及技術條件 設備 工裝 0 毛坯鍛造 按活塞鍛造工藝進行 1 粗車底面B止口φ110 粗基準是毛坯外圓，金屬模液壓鍛造，壁厚均勻〔有的用內腔做為基準〕 車床 三角卡盤自動定心 2 粗鏜活塞銷孔φ44 下端面B，內止口及毛坯銷孔，活塞頂部壓緊 鏜床 鏜刀 3 粗車頂面C，圓φ120及環(huán)槽 下端面B內止口銷孔處 半自動車床，液壓、仿型、多刀 專用刀具 4 鉆銷座油空 頂面C定位下斷面 銷孔定位方向 臺鉆 鉆模 5 精車下端面B，內止口φ110 精基準：外圓面環(huán)槽端平面 車床 專用夾頭 6 精車： ①環(huán)槽 ②外圓面 ③頂面 精基準：下端面B內止口銷孔拉緊 仿型、多刀車床 專用刀具 7 精車燃燒室 基準“統(tǒng)一原則”同工序6 車床 成形刀 8 銑裙部圓弧 外圓面活塞銷孔 專用銑床 銑刀 9 精細鏜活塞銷孔 頂面圓柱銷孔 專用鏜床 精鏜銷孔夾具 10 車鎖環(huán)槽 銷孔定位 車鎖環(huán)車床 鏜刀 11 液壓銷孔 銷孔定位 液壓銷孔車床 液壓器 12 精磨裙部外圓 外圓面定位 仿型磨床 參考文獻： ［1］劉達利,齊丕驤編著.新型鋁活塞.北京:國防工業(yè)出版社，1999.8（專著） ［2］劉永長主編.內燃機原理.武漢：華中科技大學出版社，2001.6 （專著） ［3］吳建華，常綠主編.汽車發(fā)動機原理.北京：機械工業(yè)出版社，2005.7（專著） ［4］甘永立主編.幾何量與課程設計.上海：上?？茖W技術出版社，2005.7（專著） ［5］陸耀祖主編.內燃機構造與原理.北京：中國建材工業(yè)出版社，2004.1（專著） ［6］李鳳平等主編.機械圖學.沈陽：東北大學出版社，2003.9（專著） ［7］唐大放等主編.機械設計工程學. 徐州：中國礦業(yè)大學出版社，2001.9（專著） ［8］單輝祖編.材料力學. 北京：高等教育出版社，2004.4（專著） ［9］劉希恭主編.微型汽車零部件及代換手冊.天津:天津科學技術出版社,2000.2（專著） ［10］曾東建主編.汽車制造工藝學.北京:機械工業(yè)出版社,2005.9（專著） 15