錐形油杯沖壓模具設計【含13張CAD圖紙和文檔全套】

ZL50裝載機總體及工作裝置設計購買設計請充值后下載，資源目錄下的文件所見即所得，都可以點開預覽，資料完整，充值下載可得到資源目錄里的所有文件?！咀ⅰ浚篸wg后綴為CAD圖紙，doc,docx為WORD文檔，原稿無水印，可編輯。帶三維備注的都有三維源文件，由于部分三維子文件較多，店主做了壓縮打包，都可以保證打開的，三維預覽圖都是店主用電腦打開后截圖的，具體請見文件預覽，有不明白之處，可咨詢QQ:1304139763 目 錄摘要 31. 前言 42. 零件的工藝性分析 53零件沖壓工藝方案的確定 63.1 計算毛坯尺寸 63.2 計算拉深次數(shù) 83.3 確定工序的合并與工序順序 94主要工藝參數(shù)的計算 104.1確定排樣、裁板方案 104.2 確定各中間工序尺寸 114.3計算各工序壓力、選用壓力機 125 編寫沖壓工藝過程卡片 146 落料、拉深復合模具的設計 176.1 模具結構形式選擇 176.2 模具工作部分的設計 186.3 模具其它零件的設計與計算 217 再次拉深模具的設計 227.1 模具結構形式選擇 227.2 拉深凸模和凹模工作部分的設計 237.3 模架的選用 247.4 壓力機的校核 258 沖孔、翻邊復合模具的設計 258.1 模具結構形式選擇 258.2 沖孔、翻邊復合模具工作部分的設計268.3 模架的選用 278.4 壓力機的校核28結論 28 總結與體會 29致謝詞 29參考文獻 30摘 要從錐形油杯的沖壓工藝分析入手，針對它的結構特點，詳細分析了其成形工藝性，制定出切實可行的工藝方案，采用較簡單的模具結構，生產出了合格的產品。詳細介紹了落料、拉深復合模具，再次拉深模具和沖孔、翻邊復合模具等的模具結構的設計過程。并包括各個工序的順序及確定工序件尺寸。沖壓模具的設計首先是要從沖壓工藝方面對所要設計的錐形油杯進行分析與計算，接著在分析與計算的基礎上，參看相關的沖壓設計資料，從而確定沖壓工藝方案，再在此基礎上考慮各工序的復合，最后進入沖壓模具具體結構的設計。在此基礎上對各副沖壓模具的主要零部件的尺寸進行設計與計算，期間要參考大量與沖壓相關的資料和翻閱各種沖壓手冊，并通過計算以確定各副模具具體的結構及尺寸，通過不斷的計算與修改，沖壓工序的選擇是經查閱相關資料和對工件形狀仔細分析的基礎上進行的；沖壓模具的選擇是在綜合考慮了經濟性、零件的沖壓工藝性以及復雜程度等諸多因素的基礎上進行的；產品毛坯展開尺寸的計算是在方便計算但不影響模具成型的前提下簡化為所熟悉的模型進行的。文中還對沖壓模具成型零件和其他相關零件的選擇原則及選擇方法進行了說明?！娟P鍵詞】油杯、模具設計、拉深、沖壓工藝、毛坯展開尺寸AbstractOn the basis of the analysis of the compressor grease cup with tapers structure and regarding the structure characteristics of the grease cup, the processor forming the grease cup is analyzed in detail. A practical technological process has been worked out. Relatively simple structures of the dies have been designed and qualified parts have been manufactured with dies. The design and manufacture for the compound tools of blanking and drawing is introduced in detail. The second drawing die and a compound tools of pierce and trim are also introduced，including determination of the operation sequence and operation position parts dimensions. The first thing to design the compress dies is the analysis and lots of calculation for the grease cup with taper on basis of stamping technological process. The election of press process is based on consulting correlation datum and analyzing the form of manufactured product meticulous; The election of press die is based on synthesis considerations on economical efficiency、the processing property of part and complex degree are many factors; Calculating the work blank of manufactured product unfold dimension is lined feed on the premise of calculation convenience but without contribution die confectioning simplified frequent application cast. In the text ,to introduce the election principle and means of press confectioning art and miscellaneous rapport part, otherwise also introducing calculation means on the work blank form of many kinds of product unfold dimension and simplified cast, and the means of looking up on the reference books of designing press die . 【Key words】grease cup, die design, drawing, stamping technological process,The unfold dimension of the work blank1.前言 改革開放以來，隨著國民經濟的高速發(fā)展，市場對模具的需求量不斷增長。近年來，模具工業(yè)一直以15%左右的增長速度快速發(fā)展，模具工亞企業(yè)的所有制成分也發(fā)生了巨大變化，除了國有專業(yè)模具廠外，集體、合資、獨資和私營業(yè)得到了快速發(fā)展。浙江寧波和黃巖地區(qū)的“模具之鄉(xiāng)”；廣東一些大集團公司和迅速崛起的鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)，科龍、美的、康佳等集團紛紛建立了自己的模具制造中心；中外合資和外商獨資的模具企業(yè)現(xiàn)也有幾千家。近年許多模具企業(yè)加大了用于技術進步的投資力度，將技術進步視為企業(yè)發(fā)展的重要動力。一些國內模具企業(yè)已普及了二維CAD，并陸續(xù)開始使用UG、Pro/Engineer、I-DEAS、Euclid-IS等國際通用軟件，個別廠家還引進了Moldflow、C-Flow、DYNAFORM、Optris和MAGMASOFT等CAE軟件，并成功應用于沖壓模的設計中。以汽車覆蓋件模具為代表的大型沖壓模具的制造技術已取得很大進步，東風汽車公司模具廠、一汽模具中心等模具廠家已能生產部分叫車覆蓋件模具。此外，研究機構和大專院校開展模具技術的研究和開發(fā)。經過多年的努力，在模具CAD/CAE/CAM技術方面取得了顯著進步；在提高模具質量和縮短模具設計制造周期等方面做出了貢獻。雖然中國模具工業(yè)在過去十多年中取得了令人矚目的發(fā)展，但許多方面與工業(yè)發(fā)達國家相比仍有較大的差距。例如，精密加工設備在模具加工設備中的比重比較低；CAD/CAE/CAM技術的普及率不高；許多先進的模具技術應用不夠廣泛等等，致使相當一部分大型、精密、復雜和長壽命模具依賴進口。本次設計主要是完成年產6000件錐形油杯的沖壓工藝及模具的設計。從中掌握沖壓工藝及模具設計的過程，以及相關資料的查找和計算。2.零件的工藝性分析制定錐形油杯的工藝方案，并設計模具。零件材料為1Cr18Ni9、厚度1mm，年生產6000件。(一)技術方面：該零件形狀屬旋轉體，是無凸緣筒形件，形狀較簡單且對稱。筒形部分由圓筒部分圓錐部分組成。錐形部分的h/d=20/48=0.41在0.30.7之間，屬于中等高度的錐形件。且相對高度100t/d0=2，圓角半徑不小，利于成形，可一次拉深成，但應采用壓邊圈。零件上尺寸無標注公差，可按自由公差處理，拉深件精度等級一般在IT13以下，本設計中采用IT14級。零件材料為1Cr18Ni9,屬于奧氏體不銹鋼，具有高的塑性，低的屈服點和大的板厚方向性系數(shù)，利于沖壓加工。但隨著拉深的進行，材料加工硬化速度快，不適合多次拉深，故中間需要進行退火以改善材料的塑性。這便增加了加工的周期。由于不銹鋼的抗拉強度比一般鋼板要大，沖壓力大，增大了對凸、凹模側壁部分的磨損，使模具壽命也大為降低。沖壓不銹鋼零件時，凸、凹模材料一般多選用高鉻工具鋼，如：Cr12、Cr12MoV等，以增加模具零件的抗磨損能力。奧氏體不銹鋼的有關特性見下表：表一b/MPas/MPa5/MPa(%)HB5502004550187該零件低部20區(qū)段的形成，可有三種方法：一種可以采用階梯拉深后沖去底部；另一種采用階梯拉深后車去低部；再一種可以采用拉深后先沖底孔，再翻邊。這三種方法中，第一種沖底，要求零件底部的圓角半徑壓成接近清角，這就需要增加一道整形工序且質量不易保證；第二種車底的質量高，但生產效率低，且費料；第三種采用翻邊，生產率較高且省料，翻邊端部雖不如以上的好，但該零件高度64為未注公差尺寸，翻邊完全可以保證要求，所以采用第三種方法是較合理的。（二）經濟方面：該零件要求年產6000件，對沖壓工藝來說屬于小批量生產。對于小批量的沖壓生產，生產效率可以不預考慮，而降低成本的著眼點則主要放在不變成本上，即可以采用鋼帶沖模、板模橡膠模、組合沖模、低熔點合金模等簡易模具以降低模具制造費用。還可采用單工序分散沖壓和簡易模，盡可能地采用模具標準件，擴大模具典型結構，縮短模具制造周期。3.零件沖壓工藝方案的確定3.1 計算毛坯尺寸 計算毛坯尺寸需要先確定翻邊前的半成品尺寸。 20處的高度尺寸為 h=64-60+1=5 mm 根據(jù)翻邊公式，翻邊的高度h為 h=D(1-K)/2+0.43r+0.72t 經變換后 K=1-2(h-0.43r-0.72t)/D=1-2(5-0.431-0.721)/21=0.63即翻邊出高度h=5mm時，翻邊系數(shù)K=0.63 d=DK=210.63=13mmd/t=13/1=13,查表，當采用圓柱形凸模，用沖孔模沖孔時，K(極限翻邊系數(shù))=0.55(Zmax Zmin=0.3),所以為了保證凸、凹模間一定的合理間隙，采用凸模和凹模配合加工。這是因為對于Zmax與Zmin差值很小時，將使凸、凹模刃口尺寸公差值更小，給凸、凹模的制造帶來困難。這種情況必須采用配合加工。配合加工就是先按設計尺寸制造一個基準件，然后再根據(jù)基準件的實際尺寸，按要求的間隙值配制另一件。顯然，落料時應以凹模為基準件，根據(jù)凹模的實際尺寸按最小合理間隙配制凸模。這種加工方法容易保證很小的間隙值。制造時可以放大基準件的公差，凸和凹不再受間隙值的限制，工藝比較簡單，制造容易，目前在工廠中得到廣泛應用。凹模刃口尺寸按磨損后尺寸增大計算，根據(jù)課本公式（2-4）進行計算：D凹=(D-K)凹=(113-0.50.87)mm = 112.565mmD凸= D凹-Zmin = 112.565-0.16 =112.405mm (配制凸模的圖樣上注明：凸模尺寸按凹模實際尺寸配制，保證雙面間隙值0.160.46mm。)（二）首次拉深模：1、凸、凹模圓角半徑一般說來，大的凹模圓角半徑可以降低極限拉深系數(shù)，而且還可以提高拉深件的質量。但凹模圓角半徑太大又會削弱壓邊圈的作用，可能引起起皺現(xiàn)象。因此凹模圓角半徑大小要適當。凸模圓角圓角半徑對拉深工作的影響不象凹模圓角半徑那樣顯著。但過小的凸模圓角半徑會降低筒壁傳力區(qū)危險斷面的有效抗拉強度。如果凸模圓角半徑過大，會使在拉深初始階段不與模具表面接觸的毛坯寬度加大，因而這部分毛坯容易起皺（稱此為內皺）。由以上可以看出，凸、凹模的圓角半徑對拉深成型影響很大，確定其值要特別注意。首次拉深凹模圓角半徑可按課本表5-9取得：rd1=（68）t,取rd1=6mm。首次拉深的凸模圓角半徑按下式確定： rp1=(0.71.0)= rd1,取rp1=0.8 rd15mm以上的分析和計算也恰好與已經敘述的計算各工序的中間尺寸相同。表明所選圓角半徑是合理的。2、凸、凹模間隙拉深模的間隙，是指凸、凹模間橫向尺寸之差值。它影響拉深件質量、拉深力的大小以及模具的壽命。因此，應確定一個合理的間隙。確定間隙大小的一般原則是：既要考慮板料公差的影響，又要考慮拉深件口部增厚現(xiàn)象。因此，間隙值一般比毛坯厚度略大一些。本設計是在使用壓邊圈的情況下確定合理的間隙值。根據(jù)課本表5-10查得：拉深次數(shù)為兩次的第一道拉深工序的單邊間隙Z/2為1.1t,第二道為（11.05）t。一般圓筒形拉深件的最后一道工序的間隙，尺寸標注在外徑上的圓筒形拉深件上，應當以凹模為基準，間隙取在凸模上，即減小凸模尺寸取得間隙。尺寸標注在內徑的圓筒形拉深件，應以凸模為基準，增大凹模尺寸得到間隙。3、拉深凸、凹模工作部分尺寸的確定確定凸模和凹模工作部分尺寸時，應考慮模具的磨損和拉深件的回彈，其尺寸公差只在最后一道工序考慮。首次拉深件按未注公差尺寸的極限偏差考慮，并標注外形尺寸，本設計的尺寸標注在外徑上，故拉深件的尺寸公差按IT14級精度計算為60,以凹模為基準，按下式計算： D凹=(D-0.75)+d0 = (60-0.750.74)mm = 59.445mm式中d為凹模的制造公差，由課本表5-11查得為d=0.05mm。D凸= （D凹-Z）0-p=(59.445-2.2)mm = 57.245mm 式中p為凹模的制造公差，由課本表5-11查得為p=0.03mm。式中Z=2.2mm,由上可知。4、凸凹模工作表面的技術要求為了提高成形質量和成形極限，盡量降低筒壁傳力區(qū)的最大拉力，或是提高危險斷面的承受能力，在模具設計和制造中，除了對凸、凹模的尺寸公差嚴格要求外，對其表面質量還應有以下要求：凸、凹模加工后的表面，不允許有影響使用的砂眼、縮孔、裂紋和機械損傷等缺陷；凹模工作表面和型腔表面的粗糙度應達到Ra0.8m，而凹模圓角處的表面粗糙度值一般要求為Ra0.4m。目的是降低徑向拉應力，保證拉深順利進行；在拉深過程中，凸模的工作表面特別是凸模圓角處對材料的摩擦阻力有利于抵制材料的變薄。因此，在不影響工件表面質量的條件下，凸模圓角區(qū)的表面粗糙度值達到Ra1.6mRa0.8m即可。6.3 模具其它零件的設計與計算（一）模架的選用： 根據(jù)落料凹模的周界尺寸，查沖壓手冊P592595頁相關資料，同時為了安裝方便，故采用后側導柱式模架，由于本次落料凹模的周界尺寸長度為200，按資料中的LXB選用，則上模座為20020050，下模座為20020050的規(guī)格，其他結構的尺寸值不變。此時，再反過來校核原先初步選用的壓力為630KN的公稱壓力的開式壓力機。工作臺尺寸：左右為970，前后650。所設計的模具的閉合高度為248，顯然可以放下該模座，并且最大閉合高度也滿足要求，因此所選壓力機符合要求。 根據(jù)所確定的壓力機，可查出模柄孔尺寸（直徑深度）為5070，其它結構的尺寸參見沖壓簡明手冊P436頁，與此同時，在模座確定以后，導柱，導套的規(guī)格和結構尺寸也隨之確定下來由沖壓簡明手冊相關章節(jié)查得。（二）定位零件： 沖模定位零件（裝置）的作用是保證坯料的正確送進及使工作零件處于正確的位置。 本副模具采用固定卸料板下面帶的導尺進行導向送料，為使條料順利通過導尺的間隙，在計算排樣尺寸圖時已算出，此處不在敘述。同時在本副模具中采用固定擋料銷來限制條料的送料步距，使用圓形擋料銷。該結構的擋料結構簡單，制造容易，使用方便，適用于固定卸料板及手工送料的冷沖模結構。（三）卸料與推（頂）件裝置：卸料與推（頂）件裝置用來將沖裁后因彈性變形恢復而卡在凸模上或凹模型腔孔內的工件或廢料脫卸下來。考慮到該油杯的拉伸深度較深，所需的卸料力也較大，若使用彈簧或橡皮，則會使結構更為復雜，所以本設計采用的是固定卸料板，固定卸料板雖然卸料力較大，但對條料無壓料作用，但是相對于該工件的要求來說是可以滿足的。卸料板只起卸料的作用，卸料板的型孔與凸模的單面間隙在0.20.6間選取，其厚度為10。打桿長度：H（模柄深度+凸凹模高度+上模座厚度-推件塊厚度）=70+115+50-25=205mm ,取H=210mm。（四）固定與聯(lián)接零件： 固定與聯(lián)接零件用來將凸、凹模固定在上、下模座上，以及將上、下模座固定在壓力機上。主要的固定與聯(lián)接零件有模柄、模座和固定板，以及墊板、螺釘和銷釘?shù)取?該設計采用的凸緣式模柄與上模座的安裝窩孔采用H9/h8的間隙配合，再用4個螺釘固定。 采用固定板將凸凹模固定在上模座上，固定板與凸凹模之間采用階梯固定的形式。固定板與上模座之間采用4個內六角螺釘與2個圓柱銷來連接和定位，螺釘尺寸與圓柱銷尺寸根據(jù)被連接的兩部分零件厚度來確定。7再次拉深模具的設計 此副模具主要需要考慮并解決的問題是，再次拉深過程中，毛坯初始位置的定位以及所選壓力機是否滿足開模的高度（因為此工件的拉深高度相對要深些）。7.1 模具結構形式選擇這是一套倒裝式帶壓邊的拉深模。其結構較正裝式的緊湊，因為可以利用下模的彈頂器進行壓邊，且壓力和行程都較大。但是為了在拉深過程中控制壓邊間隙，防止壓邊力過大，在固定板上裝有三根可以調節(jié)的特種螺栓與壓邊圈接觸。壓邊圈在此模具中既起壓邊作用又起初始工件的定位作用。推件采用剛性推件裝置，由于推件塊又是拉深件底部的成形凹模，因此拉深終了，推件上頂面必須與模座下底面剛性接觸。凹模采用硬質合金以提高其壽命。以下是再次拉深模具簡圖：7.2 拉深凸模和凹模工作部分的設計1、拉深凸模和凹模的尺寸和公差的計算再次拉深件按最后一次拉深工件的未注公差尺寸的極限偏差考慮，并標注外形尺寸（本設計外形尺寸有要求），故再次拉深件的尺寸公差按IT14級精度計算為48，以凹模尺寸為基準進行計算，即D凹=(D-0.75)+d0=(48-0.750.62) mm = 47.535mm式中d為凹模的制造公差，由課本表5-11查得為d=0.05mmD凸= （D凹-Z）0-p=(47.535-2.1)mm = 45.435mm 式中p為凸模的制造公差，由課本表5-11查得為p=0.03mm。式中Z=21.05t=2.1mm,由5.1.2可知。2、拉深凸模和凹模的圓角半徑再次拉深的凹模圓角半徑一般取：r凹2=（0.60.8）r凹1，考慮到如果凹模圓角半徑過大將會削弱壓邊圈的作用，現(xiàn)取r凹2 = 0.6r凹1= 0.66 = 3.6mm, 取r凹2=3.5mm。 凸模圓角半徑應等于最后一次拉深的工件圓角的半徑。即取r凸2 =5mm。3、拉深凸模的出氣孔尺寸拉深凸模上必須鉆一出氣孔，以使拉深過程中型腔內的氣體得以排出，以及拉深后工件容易從凸模上取下，否則，工件與凸模間形成真空，增加卸件困難，造成工件底部不平。拉深凸模的出氣孔尺寸可查沖壓模具設計表3-44。查得出氣孔直徑d為5mm,但考慮到制造的方便，將氣孔直徑d取為7mm。7.3 模架的選用：本副模具模座的設計是根據(jù)下模凸模固定板的外圍尺寸200來選用的，并采用后側導柱式模架，所選用模座的規(guī)格如下：上模座20020050下模座20020060下模座之所以要選60mm的厚度，是因為考慮到拉深件的深度較深，卸料螺釘所需的行程也就長，為了保證卸料螺釘?shù)男谐碳捌淇煽啃?，所以采用厚的模座。模座圖及具體的標注尺寸見零件圖和沖壓手冊。導柱的選擇也是此次設計的一個關鍵。說到底也還是因為拉深件較深，致使最終的模具閉合高度也較高，所以一般長度的導柱是無法滿足要求的，從沖壓手冊上所能選到的最長的導柱也就是250mm，實在無法滿足320多mm的模厚。考慮到以上的這些，本人就設計了兩個高60mm，90的墊塊，分別固定在原來下模座的導柱孔上，以增加模座的相對厚度來滿足導柱的要求。導柱導套尺寸具體參數(shù)參考沖壓手冊P606-612頁相關的章節(jié)。7.4 壓力機的校核由裝配圖可看出沖模的閉合高度為320多，而根據(jù)總壓力所選的是800KN的開式壓力機，其閉合高度為240 480間。壓力機工作臺尺寸：左右為800，前后540，顯然可以放下該模座，因此所選壓力機符合要求。8沖孔、翻邊復合模具的設計 8.1 模具結構形式選擇沖13底孔與翻邊復合，經計算模壁厚度=(20-13)/2=3.5 mm,大于表2-42所列的凸凹模最小壁厚2.7 mm，滿足強度要求。但其長度仍需經過計算以校核是否滿足剛度和穩(wěn)定性的要求。可由以下公式計算出凸凹模合理的長度： L = = 17.5mm式中 d 凸凹模壁厚（mm） t 沖件材料厚度（mm） E 凸模材料彈性模數(shù)，對于鋼材可取E = 210,000N/mm2 沖件材料抗剪強度（N/ mm2）所選的公式是根據(jù)沖模設計手冊中（14-3）的式子，該式子本是用來計算凸模所允許的最大長度的。凸模為長圓柱形，而凸凹模為中間帶孔的圓筒形，在這里可以將凸凹?？闯墒窃S多長圓柱所圍成的。按道理同樣長度的凸凹模和凸模，凸凹模的剛度及強度要較凸模好得多。由于一時找不到有關校核凸凹模的公式，暫且以上式代替。這樣便可將凸凹模作成鑲塊壓入凹模凹孔內，同時也使得凸凹更換起來比較方便，再者也可以節(jié)省貴重金屬的使用。這副模具與上副再次拉深模一樣，同樣需要考慮毛坯沖孔翻邊前的初始定位問題。沖孔前，模具中的壓邊圈先上行一段距離，并于凸凹模處于同一水平線上，這時便可將毛坯放在壓邊圈上。這副模具也再次沿用了再次拉深模中特種螺栓的設計，此設計中用了兩個，為的是控制凸模固定板與壓邊圈的間隙，以防止因壓邊力過大而將工件頂端壓皺。壓邊圈與上模固定板為剛性接觸，為的是于沖壓行程臨近終了時，模具可對工件產生剛性錘擊而起到整形作用，故無需另加整形工序。特種螺栓的加入恰好也起到限制整形力過大的作用。以下是沖孔、翻邊復合模具的設計簡圖： 8.2 沖孔、翻邊復合模具工作部分的設計（一）沖孔模 沖孔時應首先確定凸模的刃口尺寸，使凸?；境叽缃咏虻扔诠ぜ椎淖畲髽O限尺寸，在按最小合理間隙值Zmin增大凹模尺寸。凸模制造偏差取負值，凹模制造偏差取正值。所沖預制孔13mm按IT14級精度等級計算為13mm。從沖模設計手冊表3-4可查出間隙為：Zmax = 0.46, Zmin = 0.16,則Zmax Zmin=0.3。尺寸13mm為IT14級精度，公差值=0.43mm，沖孔凸、凹模的制造公差按的1/4選取，則凸=凹=0.11mm，（凸+凹=0.22）（ZmaxZmin=0.3）。則沖孔凸、凹模刃口尺寸的計算公式如下：D凸 = (D+K)0-凸 =（13+0.50.43）mm =13.215mmD凹 =(D凹+Zmin)0+凹 =（13.215+0.16）mm =13.375mm(二)翻邊模 翻邊模具結構與拉深模十分相似，不同之處是翻邊模的凸模圓角半徑一般比較大，甚至有的翻邊模工作部分做成球形或拋物線形，以利于翻邊工作的進行。 翻邊凹模的圓角半徑對材料變形影響不大，一般可取等于工件的圓角半徑。這里取r凹=1mm。翻邊凸模為凸凹模，既是沖孔的凸模，又是翻邊的凹模。所以凸凹模內徑位沖裁的刃口，外徑做成圓角面，r凸=1mm。如果翻邊后對工件形狀及尺寸無特殊要求，此時翻邊模凸、凹模間的間隙可等于或稍大于毛坯厚度，間隙大，則所需翻邊力小。若對翻邊后孔壁與端面要求嚴格垂直的工件，則模具單面間隙值應小于毛坯厚度。一次翻成制件的模具可按課本表6-8選取，查得毛坯拉深后翻邊的單面間隙值Z/2=0.75mm，則Z=1.5mm。翻邊凸、凹模刃口尺寸的計算按拉深凸、凹模工作部分尺寸的原則確定。翻邊凸、凹模刃口尺寸按未注公差尺寸的極限偏差考慮，并標注內形尺寸（本設計內形尺寸有要求），故20mm按IT14級精度計算為20mm，以凸模尺寸為基準進行計算，即，d凸=（d+0.4）0-p = (20+0.40.52)mm =20.208mm式中p為凸模的制造公差，由課本表5-11查得為p=0.02mm。d凹=( d凸+Z) 0+d= （20.208+1.5）mm =21.708mm式中d為凹模的制造公差，由課本表5-11查得為d=0.04mm。8.3 模架的選用：本副模具模座的設計是根據(jù)上模凸模固定板的外圍尺寸125來選用的，并采用后側導柱式模架，所選用模座的規(guī)格如下：上模座12512530下模座12512535模座圖及具體的標注尺寸見零件圖和沖壓手冊。導柱導套尺寸尺寸的選擇原因與7.3同，這次不再多說。具體參數(shù)參考沖壓手冊P606-612頁相關的章節(jié)。8.4 壓力機的校核由裝配圖可看出沖模的閉合高度為190多，而根據(jù)總壓力所選的是500KN的四柱萬能液壓機，其滑塊行程為400。壓力機工作臺尺寸：左右為490，前后520，顯然可以放下該模座，因此所選壓力機符合要求。結論從形狀和尺寸上看，該錐形油杯的高度較一般工件的高，屬于高拉深件，需多次拉深。對它的工藝分析及模具設計主要要考慮以下幾個問題：1、所選的壓力機的行程是否可以滿足工件取出時的開模距離；2、氣墊的選擇、卸料螺釘長度的選擇以及托桿長度的選擇要滿足推件的距離，并保證它們滿足一定的強度條件；3、毛坯再次拉深時，初始定位的設計；4、凸凹模壁厚的設計是否滿足一定強度及剛度條件?？偨Y與體會本次畢業(yè)設計的任務是在老師的指導下完成錐形油杯的沖壓工藝性分析與模具設計。在理論知識的指導下和老師、同學的幫助下，并結合了認識實習和生產實習中所獲的實踐經驗，我順利地完成了本次畢業(yè)設計。通過本次設計，使我對以前所學過的專業(yè)知識有了更深刻的認識，也認識到了自己諸多的不足之處。在設計過程中，我深深感覺到自己以前所學的專業(yè)知識不夠踏實，知識面不夠廣，理論聯(lián)系實際的能力較差。本次畢業(yè)設計歷時兩個月左右，從最初對畢業(yè)設計要求的領會，到對自己手上的沖壓件的沖壓工藝性能的分析計算，例如：對沖壓件結構的分析，對形狀的分析等等。通過不斷地分析計算，使我對要進行設計的沖壓件有了一個比較全面的認識，并在此基礎上綜合考慮生產中的各種實際因素，最后確定了本次畢業(yè)設計的工藝方案。接著還要對排樣方式進行計算，還有模具總裝配圖的繪制。在這段時間里，我進行了大量的計算：有材料利用率的計算、工序壓力的計算、工作部分刃口尺寸及公差的計算、各種零件結構尺寸的計算以及主要零部件強度剛度的核算等。其間我在圖書館翻閱了許多相關書籍和各種設計資料，這也使我學到了很多的知識。從某種意義上說，這次畢業(yè)設計的訓練，培養(yǎng)和鍛煉了我查閱資料、獲取有價值信息的能力，使我對模具設計及制造的整個過程都有了比較深刻的認識，為今后的進一步學習和工作奠定了基礎。 致謝詞首先感謝學校及學院各位領導的悉心關懷和耐心指導，特別要感謝趙平教授，在設計的過程中，對我們的悉心教導和認真指點，使得我的理論知識和動手操作能力都有了很大的提高與進步，對沖壓模具設計的整個工作流程也有了一個基本的掌握。在他身上，時刻體現(xiàn)著作為科研工作者所特有的嚴謹求實的教學風范，勇于探索的工作態(tài)度和不斷創(chuàng)新的治學理念。他不知疲倦的敬業(yè)精神和精益求精的治學要求，端正了我的學習態(tài)度，使我受益匪淺。【參考文獻】1 王孝培.沖壓手冊.機械工業(yè)出版社，1988年2 李曉沛.尺寸極限與配合的設計與選用.中國標準出版社，2002年3 黃毅宏.模具制造工藝.機械工業(yè)出版社，2000年4 沖壓工藝與模具設計教材5 張鼎承.沖模設計手冊.機械工業(yè)出版社，1998年6 萬戰(zhàn)勝.沖壓模具手冊.中國鐵道出版社，1983年- 29 -