半自動紅棗去核機構設計【三維CREO】【6張cad圖紙+文檔全套資料】

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1傳動裝置的總體設計1.1確定傳動方案合理的傳動方案首先要滿足機器的功能要求，例如傳遞功率的大小，轉速和運動形式。此外還要適應工作條件（工作環(huán)境、場地、工作制度等），滿足工作可靠、結構簡單、尺寸緊湊、傳動效率高、使用維護便利、工藝性和經濟性合理等要求。要同時滿足這些要求是比較困難的，因此要通過分析比較多種方案，來選擇能保證重點要求的較好傳動方案。青棗去核機的傳動簡圖如圖1.1所示。它反映去核機運動和動力傳遞路線和各部件的組成和聯(lián)接關系。電動機輸出動力分兩個方向，一方經過二級減速到輸送機，另一方同樣經過二級減速到去核沖頭。為了實現(xiàn)送料的間歇運動，方案中采用不完全齒輪傳動。沖頭的沖壓過程采用凸輪軸實現(xiàn)。 圖1.1 傳動簡圖1.2選擇電動機選擇電動機的內容包括：電動機類型、結構型式、容量和轉速，要確定電動機具體型號。電動機類型和結構型式要根據電源（交流或直流）、工作條件（溫度、環(huán)境、空間尺寸等）和載荷特點（性質、大小、啟動性能和過載情況）來選擇。沒有特殊要求均應選用交流電動機，其中以三相鼠籠式異步電動機用得最多。Y系列電動機為我國推廣采用的新設計產品，適用于不易燃、不易爆、無腐蝕性氣體的場合，以及要求具有較好啟動性能的機械。在經常啟動、制動和反轉的場合（如起重機），要求電動機具有轉動慣量小和過載能力大。標準電動機的容量由額定功率表示。所選電動機的額定功率應等于或稍大于工作要求的功率。容量小于工作要求，則不能保證工作機正常工作，或使電動機長期過載、發(fā)熱大而過早損壞；容量過大，則增加成本，并且由于效率和功率因數(shù)低而造成浪費。同一類型的電動機，相同的額定功率有多種轉速可供選用。如選用低速電動機，因極數(shù)較多而外廓尺寸及重量較大，故價格較高，但可使傳動裝置總傳動比及尺寸減小。選用高轉速電動機則相反。因此應全面分析比較其利弊來選定電動機轉速。綜合考慮以上因素，本去核機選用全封閉自扇型三相異步電動機Y100L-6，具體參數(shù)如表1.1。功率KW電流A轉速r/min效率%功率因數(shù)cos堵轉轉矩額定轉矩堵轉電流額定電流最大轉矩額定轉矩1.54.094077.50.742.06.02.01.3計算總傳動比和分配各級傳動比傳動裝置的總傳動比要求應為 式中：電動機滿載轉速，r/min； 工作機轉速，r/min。本去核機工作機轉速約為1r/s。所以，可以確定傳動裝置的總傳動比為15。在已知總傳動比情況下，確定各級傳動比應主要考慮以下幾點：（1） 各級傳動機構的傳動比應盡量在推薦范圍內選取。（2）應使傳動裝置結構尺寸較小、重量較輕。（3）應使各傳動件尺寸協(xié)調，結構勻稱合理，避免干涉碰撞。在二級減速器中，兩級的大齒輪直徑盡量相近，以利于浸油潤滑。1.4計算傳動裝置的運動參數(shù)在傳動裝置設計過程中，需要保證電動機到輸送機的總傳動比與電動機到凸輪軸的總傳動比相等，這樣，當輸送機進行間歇輸送時候，能夠保證在間歇時間段內完成去核沖壓一次。由電動機到輸送機和由電動機到凸輪軸均為二級傳動減速，其中一級減速采用V型帶傳動，傳動比，二級減速采用齒輪傳動，傳動比為。（1） 各軸轉速式中：電動機滿載轉速，r/min; 、分別為一級減速、二級減速軸的轉速，r/min; 、分別為一、二級傳動比。（2） 各軸功率式中：電動機輸出功率，kW； 、一級減速軸、二級減速軸輸入功率，kW；、一級減速、二級減速軸間的傳動效率。（3） 各軸轉矩式中：電動機軸的輸出轉矩，N.m； 、一級減速、二級減速軸的輸入轉矩，N.m。2零件選型與設計2.1 齒輪的設計在紅棗除核機裝置的設計過程中，整個裝置的傳動件的設計非常重要，而在所有的傳動件中一對嚙合齒輪的設計尤為復雜。齒輪的設計不但包括齒輪類型、精度等級、材料和齒數(shù)而且還要對選型的齒輪進行強度計算，然后進行驗證計算，看設計的齒輪是否滿足設計要求。所設計的紅棗除核機的減速器傳動齒輪，已知輸入功率為1.5KW，小齒輪的轉速為，齒數(shù)比為，由電動機通過皮帶輪驅動，工作壽命15年（假設每年的工作時間是300天）每天8小時工作制。一下開始對設想的一對嚙合齒輪進行設計：2.1.1 選定齒輪的類型、精度等級、材料及齒數(shù)按照圖1.1所示的傳動方案，選用直齒圓柱齒輪傳動。紅棗除核機是一般的工作裝置，速度不高，故選用7級精度(GB10095-88)。根據它們的工作要求，由表查詢嚙合齒輪中的小齒輪材料選擇40Cr(調質)，硬度為280HBS，大齒輪的材料為45鋼(調質)硬度為240HBS，兩個齒輪的硬度差為40HBS。因為齒輪的齒數(shù)最小為17，所以在小齒輪齒數(shù)的選擇上，本文確定小齒輪的齒數(shù)，由于嚙合齒輪的傳動比，所以大齒輪的齒數(shù)，則取。2.1.2 齒輪的強度設計嚙合齒輪的基本的參數(shù)已經確定，下面的工作主要是對此嚙合齒輪進行強度設計。齒輪的強度設計主要分為：按齒面接觸強度設計和按齒根彎曲強度設計兩種。2.1.2.1 按齒面接觸強度設計對齒輪進行齒面接觸強度設計主要由設計公式(2.1)進行試算，即 2.11) 確定公式（2.1）內的各個計算數(shù)值（1） 由表查詢載荷系數(shù)。（2） 計算小齒輪傳遞的轉矩（3） 由查表可知，選取嚙合齒輪的齒寬系數(shù)。（4） 由查表可知，材料的彈性影響系數(shù)。（5） 按齒面硬度查詢調質處理鋼的圖查得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪的接觸疲勞強度極限；（6） 由公式（2.2）計算應力循環(huán)次數(shù) 2.2則小齒輪的應力循環(huán)次數(shù)為大齒輪的應力循環(huán)次數(shù)為（7） 查詢接觸疲勞壽命圖可知，兩個齒輪的接觸疲勞壽命系數(shù)；（8） 計算接觸疲勞許用應力2.1.3選擇材料，確定和及精度等級。 參考B1表8324和表8325選擇兩齒輪材料為：大、小齒輪均為40，并經調質及表面淬火，齒面硬度為4550HRc；精度等級為6級。 按硬度下限值，由BI圖838（d）中的MQ級質量指標查得；由B1圖839（d）中的MQ級質量指標查得；。2.1.4按接觸強度進行初步設計2.1.5確定中心距a 式中：配對材料修正系數(shù)Cm1（由B1表8328查?。?螺旋角系數(shù)Aa476（由B1表8329查?。?載荷系數(shù)K1.6（參考B1表8327推薦值） 小齒輪額定轉矩 齒寬系數(shù)0.4（參考B1表834推薦值） 齒數(shù)比u=i=2.5 許用接觸應力（參考B1表8327推薦值） 則取a80mm2.1.6確定模數(shù)m m=(0.0070.02)a=0.561.6, 取m=1.5mm確定齒數(shù)z,z初取螺旋角13z=29.4 取z=30z=z=2.530=75 取z=75重新確定螺旋角 2.1.7計算主要的幾何尺寸分度圓的直徑 d=m z/cos=1.530/cos=45.7mm d=m z/cos=1.5*75/cos=114.3mm齒頂圓直徑 d= d+2h=45.7+21.5=48.7mm d= d+2h=114.3+21.5=117.3mm端面壓力角 (查B1表834)基圓直徑 d= dcos=cos20.292=40.2mm d= dcos=348cos20.292=107.2mm齒頂圓壓力角 =arccos=34.365 = arccos=23.951端面重合度 = z（tg-tg）+ z(tg-tg) =1.9齒寬 b=.a0.4*8032 取b32mm；b40mm齒寬系數(shù) =0.7縱向重合度 =1.2當量齒數(shù) 31.45 78.6282.1.8校核齒面接觸強度 強度條件： 計算應力：=ZZZZZ = 式中：名義切向力F=2044N使用系數(shù) K=1（由B1表8331查?。﹦虞d系數(shù) =（）式中 V=A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.2齒向載荷分布系數(shù) K=1.35（由B1表8332按硬齒面齒輪，裝配時檢修調整，6級精度K非對稱支稱公式計算）齒間載荷分配系數(shù) （由B1表8333查?。┕?jié)點區(qū)域系數(shù) =1.5（由B1圖8311查?。┲睾隙鹊南禂?shù) （由B1圖8312查?。┞菪窍禂?shù) （由B1圖8313查?。椥韵禂?shù) （由B1表8334查?。﹩螌X齒合系數(shù) Z=1= 245.5MPa許用應力：=式中：極限應力=1120MPa最小安全系數(shù)=1.1（由B1表8335查?。勖禂?shù)=0.92（由B1圖8317查?。櫥瑒┫禂?shù)=1.05（由B1圖8319查取，按油粘度等于350）速度系數(shù)=0.96（按由B1圖8320查?。┐植诙认禂?shù)=0.9（由B1圖8321查?。X面工作硬化系數(shù)=1.03（按齒面硬度45HRC，由B1圖8322查?。┏叽缦禂?shù)=1（由B1圖8323查?。﹦t： =826MPa滿足2.1.9校核齒根的強度強度條件： 許用應力： =； 式中：齒形系數(shù)=2.61， =2.2（由B1圖8315（a）查?。π拚禂?shù)，（由B1圖8316（a）查?。┲睾隙认禂?shù) =1.9螺旋角系數(shù)=1.0（由B1圖8314查?。X向載荷分布系數(shù)=1.3（其中N=0.94，按B1表8330計算）齒間載荷分配系數(shù)=1.0（由B1表8333查?。﹦t =94.8MPa=88.3MPa許用應力：= （按值較小齒輪校核）式中：極限應力=350MPa安全系數(shù)=1.25應力修正系數(shù)=2壽命系數(shù)=0.9齒根圓角敏感系數(shù)=0.97齒根表面狀況系數(shù)=1尺寸系數(shù)=1則 = 滿足， 驗算結果安全2.1.1.1齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算（大齒輪）2.1.1.2確定齒厚偏差代號確定齒厚偏差代號為：6KL GB10095882.1.1.3確定齒輪的三個公差組的檢驗項目及公差值第公差組檢驗切向綜合公差，=0.063+0.009=0.072mm,第公差組檢驗齒切向綜合公差，=0.6（）=0.6（0.009+0.011）=0.012mm，第公差組檢驗齒向公差=0.0122.1.1.4確定齒輪副的檢驗項目與公差值對齒輪，檢驗公法線長度的偏差。按齒厚偏差的代號KL，根據表8353的計算式求得齒厚的上偏差=-12=-120.009=-0.108mm，齒厚下偏差=-16=-160.009=-0.144mm；公法線的平均長度上偏差=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72 =-0.110mm,下偏差=cos+0.72sin=-0.144cos+0.720.036sin=-0.126mm；按表8319及其表注說明求得公法線長度=87.652，跨齒數(shù)K=10，則公法線長度偏差可表示為：對齒輪傳動，檢驗中心距極限偏差，根據中心距a=80mm，由表查得8365查得=；檢驗接觸斑點，由表8364查得接觸斑點沿齒高不小于40%，沿齒長不小于70%；檢驗齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0.125mm（根據B1表8358的表注3，由B1表8369，B1表8359及B1表8360計算與查?。?；檢驗齒切向綜合公差=0.0228mm（根據B1表8358的表注3，由B1表8369，B1表8359計算與查取）。對箱體，檢驗軸線的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由B1表8363查?。?。2.1.1.5確定齒坯的精度要求按B1表8366和8367查取。根據大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為33mm，其尺寸和形狀公差均為6級，即0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為0.014mm。（如圖4-4）=2.1.1.6按扭轉強度的計算用實心軸 式中:d軸的直徑，mm T軸傳遞的轉矩，N.mm P軸傳遞的額定功率，kw n軸的轉速，r/min 軸材料的許用切應力，Mpa30 A系數(shù)，這里取120根據上面公式計算2.2凸輪軸設計凸輪機構是由凸輪、從動件（也稱推桿）和機架組成的高副機構。一般情況下，凸輪是具有曲線輪廓的盤狀體或凹槽的柱狀體。從動件可作往復直線運動，也可作往復擺動。凸輪機構的種類很多，一般情況下可按凸輪的形狀分為：盤形凸輪、移動凸輪和圓柱凸輪。按從動件形狀可分為：尖底從動件、滾子從動件、平底從動件和曲底從動件。本去核機根據實際工作情況決定選用對心直動平底從動件盤形凸輪機構。如圖2.1所示。圖2.1 對心直動平底從動件盤形凸輪機構2.2.1凸輪機構基本參數(shù)及輪廓曲線設計根據去核機實際工作情況確定凸輪基本參數(shù)如表2.1所示。表2.1 凸輪機構基本參數(shù)基圓半徑 mm壓力角 度行程h mm推程運動角 度回程運動角 度遠休止角 度近休止角 度80040606030210凸輪輪廓曲線設計的主要任務是根據已知基本數(shù)據，畫出凸輪的輪廓曲線或計算出輪廓曲線的坐標值。參考機械原理可得直動平底從動件盤形凸輪的實際廓線方程為：式中：基圓半徑，mm； s從動件運動位移，mm； 凸輪轉角，度。在升程階段（） 在遠休止期（） s=30mm在回程階段（） 在近休止期（）s=0 2.3 帶傳動選型與設計帶傳動具有結構簡單，傳動平穩(wěn)，成本低，壽命長的優(yōu)點，廣泛應用于輸送機、通風機、農業(yè)機械和紡織機械，本文采用常用的V型帶傳動。V型帶的剖面尺寸及長度已標準化、系列化。因此，V型帶傳動設計的主要任務是：選擇合理的傳動參數(shù)，確定帶的型號、長度、根數(shù)和傳動中心距，帶輪的材料、結構和尺寸，以及繪制帶輪的工作圖?？紤]到轉速、功率、轉矩等因素，參照GB1171-74標準與規(guī)格，選用O型，具體參數(shù)見下表：截面尺寸截面積尺寸單位長度重量106472.18.50.0612三角帶輪的最小直徑，查表O型最小值為71-63mm，本文采用63mm，帶傳動為保證強度，大輪均采用雙槽輪。傳動比為，所以大輪的直徑為315mm。V型帶的輪緣尺寸示意圖：O型的取值為：2.5101285.563-80109010.2輪輻部分有實心、輻板、孔板和橢圓形截面輪輻四種，考慮到半徑的原因，小輪采用實心輪，大輪采用橢圓輻輪。2.3.1傳動帶的設計2.3.2 確定計算功率 其中：工作情況系數(shù)電動機的功率 查機械設計基礎一書中的表147 可知：=1.02.3.4 選擇V帶的型號 根據計算得知的功率和電動機上帶輪（小帶輪）的轉速（與電動機一樣的速度），查機械設計基礎一書圖1412，可以選擇V帶的型號為B型。2.3.6確定帶輪的基準直徑 （1）初選主動帶輪的基準直徑：根據機械設計基礎一書，可選擇V帶的型號參考表142，選取。（2）計算V帶的速度V： V帶在的范圍內，速度V符合要求。電動機與主軸傳動比的計算 （3）計算從動輪的直徑 2.3.7 確定傳動中心距和帶長取 即：得： ?。?帶長 即： 得：按機械設計基礎一書中查表145，選擇想近的基本長度和 相對應的公稱長度（內周長）可查得：， 。 實際的中心距可按下列公式求得： 也可用經驗公式： 求得 ： 2.3.8 驗算主動輪上的包角即：求得 ： 滿足V帶傳動的包角要求。2.3.9 確定V帶的根數(shù) V帶的根數(shù)由下列公式確定： 其中 ： 單根普通V帶的許用功率值 考慮包角不同大的影響系數(shù)，簡稱包角系數(shù) 考慮的材質情況系數(shù)，簡稱材質系數(shù)，對于棉簾布和棉線繩結構的膠帶，取 ，對于化學線繩結構的膠帶，取 。 計入傳動比的影響時，單根普通V帶所能傳遞的功率的增量，其計算公式如下： 式中：單根普通V帶所能傳遞的轉矩修正值 ，從機械設計基礎可以查表1410 主動輪的轉速 查得： 則： 查表取值： 由 查得： 所以： 即： 取 根2.3.1.1確定帶的初拉力 單根V帶適當?shù)某趵?由下列公式求得 其中：傳動帶單位長度的質量， 即：2.3.1.2求V帶傳動作用在軸上的壓力 為了設計安裝帶輪軸和軸承，比需確定V帶作用在軸上的壓力，它等于V帶兩邊的初拉力之和，忽略V帶兩邊的拉力差，則值可以近似由下式算出： 即： 求得； 2.4 帶帶輪的設計2.4.1帶輪的材料選擇因為帶輪的轉速，即，轉速比較底，所以材料選定為灰鑄鐵，硬度為。2.4.2結構設計帶輪的結構設計主要是根據帶輪的基準直徑，選擇帶輪的結構形式，根據帶的型號來確定帶論輪槽的尺寸，設計如下：主動帶輪的結構選擇 因為根據主動帶輪的基準直徑尺寸，而與主動帶輪配合的電動機軸的直徑是，因此根據經驗公式，所以主動帶輪采用腹板式。 帶輪參數(shù)的選擇： 通過查機械設計基礎一書，可以確定主動帶輪的結構參數(shù)，結構參數(shù)如下表，其他的相關尺寸可以根據相應的經驗公式計算求得。表帶輪的結構參數(shù) 單位（mm）帶的型號mftsB1652014147.517.4主動帶輪的厚度可以由計算公式： 求得 即 ： 主動帶輪的結構如圖2：圖2主動帶輪的結構 從動帶輪的設計從動帶輪的結果選擇 因為根據主動帶輪的基準直徑和傳動比來確定，即 ，所以從動帶輪同樣采用腹板式。從動帶輪的參數(shù)選擇：通過查機械設計基礎一書，可查得帶輪的結構參數(shù)間表，其他一些相關尺寸可以根據相應的經驗公式計算求得。從動帶輪的厚度可以由計算公式： 求得 即 ： 小輪實心輪示意圖:大輪橢圓輪輻示意圖：尺寸的定義如下：3.工作原理紅棗除核機，它包括機架、動力輸入裝置、料斗、棗分配裝置、棗定心裝置、取核刀，料斗安裝在機架上，其特征是：在機架上安裝著杠桿位置轉換器并在機架上固定著橫向分布的縱向頂核桿，還設置著矩形水平滑動架和脫棗板，杠桿位置轉換器具有彈性構件和固定為一體的相互垂直的橫向杠桿和豎直的叉桿，叉桿的前端分成兩個叉，每個叉安裝著一個滾輪，水平滑動架由固定在機架兩內側的水平導軌安裝在機架上，動力輸入裝置有慣性輪，慣性輪的輪沿絞接連接著連桿，該的連桿的一端與滑動架鉸接連接，在滑動架與頂核桿相對應的一邊固定著管式取核刀，取核刀的內直徑略大于棗核的外直徑，取核刀在軸向正對著頂核桿，當滑架向頂核桿滑動到極限位置時，頂核桿的頭從取核刀管內伸到取核刀口；料斗的底部分為兩部分，一部分是傾斜底板，另一部分為是寬度與棗的長度相適應的條形落棗槽，有一橫側板安裝在傾斜底板的對面，落棗槽是由橫側板的下部與傾斜底板下邊沿的間隔形成；在料斗內均勻安裝著若干豎直的縱向順棗板，順棗板與橫側板和傾斜底板垂直，順棗板的下部伸到落棗槽內，順棗板的兩邊與橫側板和傾斜底板相接觸，順棗板與順棗板之間構成若干形口的縱向槽，縱向槽的寬度與棗的直徑相適應，略大于棗的直徑。棗分配裝置有送棗板、送棗底板、分配板、定位板，送棗底板水平安裝在機架上位于料斗的下方，在頂核桿正對著的料斗下部的一邊與送棗底板之間有與棗直徑相適應的間隔形成出棗閘門，送棗板安裝在料斗之下送棗底板之上，位于料斗與送棗底板之間；送棗板為矩形板，在送棗板分布著正對著出棗閘門的水平縱向形槽，形槽的寬度略大于棗的直徑，長度略大于棗的長度，即形槽的長度和寬度與棗的大小相適應，形槽在橫向與料斗的縱向槽的位置相對應，在送棗板有縱向的導槽，在導槽內插著撥銷，撥銷固定在滑動架上，當滑動架帶動撥桿把送棗板向頂核桿的方向推到極限位置時，相對料斗底，送棗板的形槽在出棗閘門外，當滑動架帶動撥桿把送棗板向頂核桿相反的方向推到極限位置時，送棗板的形槽在出棗閘門內。分配板與定位板上下疊在一起橫向設置在料斗的出棗閘門外，定位板安裝在機架上，在定位板上分布著縱向的形槽，形槽與分配板的下底板之間形成可縱向放置一個棗的空間，分配板分布著縱向的落棗孔，落棗孔的數(shù)量等于縱向槽的數(shù)量，落棗孔的長度和寬度與略大于紅棗的長度和直徑；在滑動架安裝著使分配板在定位板上橫向滑動的拉引機構，當滑動架向頂核桿方向滑動到極限位置時，分配板在橫向滑動到機架一邊的極限位置，分配板的落棗孔正對著送棗板的形槽并在形槽的正下方，而且在定位板的形槽外，便于形槽內的棗落到落棗孔內并在定位板的上板面。當滑動架向頂核桿相反的方向滑動到極限位置時，分配板滑動到機架一邊的另一極限位置，分配板的落棗孔正對著定位板的形槽并在形槽的正上方，便于棗從落棗孔落到定位板板的形槽內；在滑動架上固定著縱向的推棗桿，推棗桿在縱向正對著定位板的形槽，當滑動架向頂核桿的方向滑動到極限位置時，頂棗桿的頂端從形槽的一端伸到形槽的另一端，功能是把落到形槽的棗頂?shù)綏椂ㄐ难b置。棗定心裝置有擋棗滑板、上定心夾板、下定心夾板、定心體，定心體橫向安裝在機架，在定心體與上定心夾板與下定心夾板之間定位件定位，上定心夾板與下定心夾板橫向設置在定位板外，上、下定心夾板的兩端用螺旋拉伸彈簧吊在機架上，擋棗滑板設置在上、下定心夾板與定位板之間，在擋棗滑板橫向分布著棗能通過的與棗直徑相適應的通棗孔，通棗孔在橫的位置與定位板的形槽相對應，在擋棗滑板還分布著上端與通棗孔相聯(lián)通的豎直槽并有豎直定位槽，豎直槽與取核刀的直徑相適應，豎直定位槽內有定位銷，定位銷安裝在定心體；上定心夾板與下定心夾板分布著縱向形的定心槽，定心槽縱向正對著定位板的形槽，上定心夾板與下定心夾板的定心槽上下對應；在上定心夾板與下定心夾板的兩端安裝可向一側擺動的擺桿和限位銷，限位銷安裝在擺桿的一側，在擺桿安裝著滾輪；在滑動架的兩內側均安裝著上下對應的兩個平行四邊形凸輪，當滑動架向頂核桿方向滑動的過程中，上、下的兩個平行四邊形凸輪夾上、下定心夾板兩端的滾輪，上定心夾板向下移動，下定心夾板向上移動，上、下對應的定心槽夾住從定位板與擋棗滑板推出的棗。在擋棗滑板的下邊沿固定著橫向滑動的銷，杠桿位置轉換器的杠桿的一端有一銷槽，滑動的銷插在銷槽內，在滑動架的橫槽鋼下固定著一個撥釘，滑動架向頂核桿方向滑動過程中，撥釘碰到杠桿位置轉換器叉桿上的一個滾輪，杠桿位置轉換器的杠桿帶動擋棗滑板向下滑動到下極限位置，通棗孔在縱向正對著定位板板的形槽，當滑動架向頂核桿相反的方向滑動過程中，撥釘碰到叉桿的另一個滾輪，杠桿位置轉換器的橫杠桿帶動擋棗滑板向上滑動到上極限位置，豎直槽在縱向正對著定位板的形槽，擋住進入上、下定心夾板的定心槽中的棗，同時，取核刀從棗的縱向切取棗核后刀口伸到豎直槽；在機架還橫向固定著脫棗板，脫棗板位于滑動架內側取核刀旁，緊靠取核刀，當滑動架向頂核桿的方向滑動到極限位置時，取核刀的刀口退到脫棗板。4.紅棗去核機上的標準件的選擇4.1紅棗去核機上的螺栓的選擇 應用在紅棗去核機上的螺栓是機械設計的標準件,螺栓的選擇可以根據機械設計手冊查取.在本去核機上選擇的螺栓為:公稱直徑為M8,長度為八厘米和五厘米,紅棗去核機應用的螺栓是起連接作用,在機體的上蓋和機架應用螺栓連接,在電動機和機體之間也同樣用螺栓連接,而且,應用公稱直徑為M8的螺栓,就可以滿足紅棗去核機的動力需要.4.2鉤頭楔鍵的選擇 紅棗去核機上的主軸和帶輪是通過鉤頭楔鍵相連,而且, 鉤頭楔鍵也同樣可以在機械設計手冊中查取。5.紅棗去核機的安全操作 紅棗去核機是解決紅棗去核的問題,起目的是降低勞動者的勞動強度,提高工作效率,節(jié)省工作時間,同時在利用紅棗去核機時,除了提高勞動效率之外更應該注意安全問題,注意到紅棗去核機的正確使用可以避免應用紅棗去核機時造成人員傷害和去核機事故的發(fā)生.下面略述一些常見的事故和原因,一起造作者的注意.5.1超速運轉,機械“爆炸” 紅棗去核機的主要工作部件,如釘齒滾筒.凹板,軸等,這些零部件所能承受的里是有一定的限度的,當釘齒滾筒高速旋轉是,便會產生很大的離心力,如果釘齒滾筒的轉速超過一定的范圍,和滾動軸承的老化及電動機的功率較高時,就有可能使運動的主軸和主軸上的釘齒滾筒與機體相分離,或和紅棗去核機的上蓋相撞,或和柵格式凹板相撞,可以產生很大的沖擊力,這種急速的沖擊會造成紅棗去核機的爆炸,會危害到工作人員的身體安全,為了避免這種事故的發(fā)生,應當急時的更換機械重要部位零件,定時擰緊緊固螺栓,一提高工作安全系數(shù).5.2禁止過疲勞操作 紅棗去核機的動力很大,雖然用機架和上蓋將釘齒滾筒及主軸罩住,加在機體之間,起到安全作用,而且紅棗去核機的入料口的設計也很合理,但是也同樣禁止過疲勞或酒后操作,主要是由于過疲勞或酒后造作人員的大腦很可能不由造作人員的控制,造成操作人員將身體的某個部位伸入機械,與主軸或釘齒滾筒,相接觸,由于釘齒滾筒的高速旋轉,會使操作人員的錯誤操作行為造成不必要的傷害,危害到勞動者的安全.因此,為了勞動者的安全,應避免過疲勞或酒后操作.1、 應用合理紅棗去核機的管理不嚴,小孩有可能攀爬玩耍,不僅影響操作人員的正常作業(yè),而且小孩年幼無知,他會動碰西摸,隨時都有可能發(fā)生安全事故.在進行玉米脫粒時,操作人員必須經過組織,并合理分工,個人崗位清楚,責任明確,統(tǒng)一指揮,才能保證安全生產.如果無組織,無紀律,不規(guī)定開機和停機的信號,作業(yè)場面混亂,隨時都有可能發(fā)生事故.紅棗去核機發(fā)生意外事故或是機械運轉不正常時,應急時停機,隨后排除故障,檢修機械.不得在紅棗去核機高速運轉時或是主軸有電動機帶動運轉時排除故障或進行清理紅棗去核機,檢修機械等,否則會發(fā)生嚴重的事故.2、 安全規(guī)則(1) 操作人員不要穿肥大的大衣服或裙子,婦女必須帶安全帽.(2) 不許小孩在紅棗去核機場地玩耍和接觸紅棗去核機,不要安排年邁體弱的人員進行入料口作業(yè),操作人員感到疲勞時應急時換人或停止作業(yè),進行休息.(3) 不許酒后操作機械.禁在去核地抽煙和點火.(4) 作業(yè)時,喂入人員要注意手與釘齒滾筒之間的安全距離.(5) 不許拆去安全防護罩,在安全防護罩未安裝好前嚴禁起動機械.(6) 紅棗去核機運轉時,禁止有人站在去核機上.(7) 負責人在看清周圍無人緊靠機器時,才能發(fā)出開機信號,未經負責人同意任何人不準起動機械.(8) 紅棗去核機在運轉或尚未完全停止運轉時,嚴禁用手接觸機器的工作部件,除規(guī)定必須在機械運轉狀態(tài)才能調整的部件外,所有的調整、維護、保養(yǎng)及修理,都必須在機器完全停止運轉以后進行.(9) 不許在機械運轉時掛卸傳動帶。(10) 機器發(fā)生故障時應立即停機修理。(11) 嚴禁機械運轉時一動機械。(12) 嚴禁超速運轉.6 紅棗去核機的維護紅棗去核機是季節(jié)性使用的機械,使用時間短,而在使用其間內工作負荷重,工作條件差,為了充分發(fā)揮機械的效能,提高生產率,保證安全生產,延長機器使用期限,必須認真、及時、細致地進行技術保養(yǎng),使機器經常保持完好的技術狀態(tài).沒有技術保養(yǎng)的機器不許作業(yè).6.1紅棗去核機的技術保養(yǎng)(1) 紅棗去核機工作前,必須徹底的清理機器上各個部件殘存的附著物,特別是要及時清理柵格式凹板上的玉米芯.(2) 檢查釘齒滾筒的釘齒,及柵格式凹板的固定情況.(3) 檢查皮帶的張緊情況.(4) 每天工作結束后應把機器內的雜務清理干凈.(5) 對于各個需要潤滑部位,應根據前述的要求進行按時潤滑. 6.2紅棗去核機的保管 紅棗去核機保管好,可以延長機器的使用壽命,保證去核效率和提高作業(yè)的質量.因此,必須認真負責地保管紅棗去核機.再長期保管中,應保持紅棗去核機的完善性、不丟零件,預防機件變形、損壞、銹蝕和腐爛,不因保管不當發(fā)生任何降低機械使用性能的現(xiàn)象. 作業(yè)完畢長期保管的去核機,應保管在干燥的地點,最好放在有遮蓋的地方或者使用防雨的帆布、塑料布把機器全部蓋起來. 紅棗去核機存放前,應做好以下幾項工作:(1) 打開機器上的全部窗孔、護罩和蓋,仔細清除機器內外的污物和塵土,特別應注意清理柵格式凹板的孔眼和釘齒滾筒上的污物.(2) 仔細檢查去核機各個部件,如發(fā)現(xiàn)零件和部件需要更換時,應及時更換.(3) 去核機各個需要潤滑的地方,應全部按要求潤滑一遍,然后將機械空轉一些時間.(4) 取下全部傳動皮帶并擦干凈,抹上化石粉,成束系上標簽,妥善保管.(5) 在未涂油漆的金屬表面以及工作過程中受摩擦的地方,如各處調節(jié)螺栓等地方,涂上防銹油.掉漆處刷漆補好.(6) 用水洗刷去核機外部,待干后,用抹布抹上少來年感的潤滑油.結束語 機械化是農業(yè)發(fā)展的方向,是減輕勞動者的強度,節(jié)省時間,提高效率的較好途徑.紅棗去核機是農作物紅棗去核機器,起主要功能是將紅棗與棗核分開,達到紅棗去核的效果,此產品是一種先進的機型,生產率很高,而且單位時間內生成效率高,是現(xiàn)在市場上應用很廣的產品,但是,此產品也有一些不足之處,比如它的重量沉,體積大等缺點,和一些小型的紅棗去核機相比還是有一定的優(yōu)勢的,其主要優(yōu)勢是動力強.因此,在今后還要對紅棗去核機的開發(fā),使紅棗去核機更完美,更效率化.畢業(yè)設計是培養(yǎng)學生綜合運用所學知識、發(fā)現(xiàn)、提出、分析和解決實際問題，鍛煉實踐能力的重要環(huán)節(jié)，是對學生實際工作能力的具體訓練和參考過程?；仡欉@次畢業(yè)設計，從選題到定稿，從理論到實踐，在這段畢業(yè)設計期間里，可以說得是苦多于甜。通過本次畢業(yè)設計，不僅鞏固了以前所學過的知識，而且學到了很多在書本上所沒有學到過的知識。對我來說，收獲最大的是方法和能力那些分析和解決問題的方法與能力。在整個設計過程中，我發(fā)現(xiàn)我們這些學生最最缺少的是經驗，沒有感性的認識，空有理論知識，有些東西很可能與實際脫節(jié)設計說明書的完成，每走一步對我來說都是新的嘗試與挑戰(zhàn)，這也是我在大學期間獨立完成的最大的項目。在這段時間里，我學到了很多知識也有很多感受，從對工藝的略知，對工藝規(guī)程等相關設計很不了解的狀態(tài)，我開始了獨立的學習和試驗，查看相關的資料和書籍，讓自己頭腦中模糊的概念逐漸清晰，使自己非常稚嫩的設計一步步完善起來，每一次改進都是我學習的收獲，每一次試驗的成功都會讓我興奮好一段時間。從中我也充分認識到了擬訂出一道最佳工藝方案的重要性，工藝方案的優(yōu)化將直接影響產品的精度和經濟性等。但在此次設計中也暴露出了自身的很多的不足之處，對以前所學過的理論知識理解得不夠深刻，掌握得不夠牢固，對相關機械手冊查閱也未能夠很好的掌握，最嚴重的是理論與實踐不能夠很好的相結合，這些都以待改進。通過這次畢業(yè)設計，我懂得了理論與實際相結合是很重要的只有理論知識是遠遠不夠的，只有把所學的理論知識與實踐相結合起來，從理論中得出結論，才能真正為社會服務，從而提高自己的實際動手能力和獨立思考的能力。這次畢業(yè)設計使我受益匪淺，為我今后的學習和工作打下了一個堅實而良好的基礎。在此衷心感謝各位老師的幫助和指導。致 謝經過近四個月的忙碌和工作，本次畢業(yè)設計已經接近尾聲，作為一個大學生的畢業(yè)設計，由于經驗的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有導師的督促指導，以及一起工作的同學們的支持，想要完成這個設計是難以想象的。 在這里首先要感謝我的指導老師，他們平日里工作繁多，但在我做畢業(yè)設計的每個階段，從開題報告到查閱資料，設計草案的確定和修改，中期檢查，后期詳細設計，裝配草圖等整個過程中都給予了我悉心的指導。我的設計較為復雜煩瑣，但是老師們仍然細心地糾正圖紙中的錯誤。除了敬佩老師的專業(yè)水平外，她的治學嚴謹和科學研究的精神也是我永遠學習的榜樣，并將積極影響我今后的學習和工作。 其次要感謝和我一起作畢業(yè)設計的同學們，他們在本次設計中勤奮工作，克服了許多困難來完成此次畢業(yè)設計，并分擔了許多工作。如果沒有他們的努力，此次設計的完成將變得非常困難。感謝學校圖書館的開放，讓我們有足夠的資料可供參考。還要感謝大學四年來所有的老師，為我們打下機械技術專業(yè)知識的基礎；同時還要感謝所有的同學們，正是因為有了你們的支持和鼓勵。此次畢業(yè)設計才會順利完成。 通過畢業(yè)設計，使我對機械加工工藝這門課程進一步加深了理解。對于各方面知識之間的相互聯(lián)系有了實際的體會。同時也深深感到自己初步掌握的知識與實際需要還有相當距離，還需在今后進一步學習和實踐。本設計由于時間緊和對知識的掌握程度的限制，在設計上不很周詳，許多應該考慮的因素，可能沒在設計上體現(xiàn)出來。在這次設計過程中，我得到老師的精心指導和各方面的幫助，才能使設計得以順利進行，借此我深表謝意。經過三個月的畢業(yè)設計忙碌之后，設計最終完成，心理有一種說不出的輕松，設計過程中遇到許多的問題，在眾多老師和同學的幫助下予以解決。首先要感謝馬老師對我的指導和督促，在設計過程中老師給我指出了正確的設計方向，使我加深了對知識的理解，同時也避免了在設計過程中走彎路，老師的督促使我一直把畢業(yè)設計放在心理，保證按質按量的完成；還要感謝同組同學，是大家營造了良好的學習環(huán)境，在做設計的過程中互幫互助，使我的CAD水平比以前有了很大提高，同時較全面的掌握了Word的編輯功能，使我能夠按時完成畢業(yè)設計。參 考 文 獻1 趙家齊. 機械制造工藝學課程設計指導書M.第二版，北京：北京出版社， 2008.12.2 鄭修本. 機械制造工藝學M.北京：機械工業(yè)出版社，2007.3 鄭修本. 機械制造工藝學M.第二版，北京：機械工業(yè)出版社，1999.4 金屬機械加工工藝人員手冊修訂組. 金屬機械加工工藝人員手冊M. 第一版，上海：上?？茖W技術出版社，1965.6.5 美國可切削性數(shù)據中心.機械加工切削數(shù)據手冊M. 第一版，北京：機械工業(yè)出版社，1989.9.6 李慶余， 張佳等主編.機械制造裝備設計M.北京：機械工業(yè)出版社,2007.7 濮良貴，紀名剛. 機械設計M. 第八版，北京：高等教育出版社，2006.8 孫麗媛主編.機械制造工藝及專用夾具設計指導M.北京：冶金工業(yè)出版社，2002.9 趙家齊.機械制造裝備設計基礎M.上海：上海交通大學出版社，2004.10 美國可切削性數(shù)據中心.機械加工切削數(shù)據手冊M. 第一版，北京：機械工業(yè)出版社，1989. 11 徐學林.互換性性與測試技術基礎M.長沙：湖南大學出版社，2007.12 李益民. 機械制造工藝設計簡明手冊S.北京：機械工業(yè)出版社，2001. 13 張耀震.機械加工工藝設計手冊M.第一版，北京：航天工業(yè)出版社，1987.14 艾興，肖詩綱.切削用量簡明手冊M.第一版，北京：北京出版社，1993.15 薛源順.機床夾具設計M. 第二版,北京：機械工業(yè)出版社,2003.