極限開關(guān)座鉆Φ36孔夾具設(shè)計圖

極限開關(guān)座鉆36孔夾具設(shè)計圖,極限,開關(guān),36,夾具,設(shè)計圖 夾具夾緊力的優(yōu)化及對工件定位精度的影響B(tài).Li 和 S.N.Mellkote布什伍德拉夫機械工程學(xué)院，佐治亞理工學(xué)院，格魯吉亞，美國研究所由于夾緊和加工，在工件和夾具的接觸部位會產(chǎn)生局部彈性變形，使工件尺寸發(fā)生變化，進而影響工件的最終加工質(zhì)量。這種效應(yīng)可通過最小化夾具設(shè)計優(yōu)化，夾緊力是一個重要的設(shè)計變量，可以得到優(yōu)化，以減少工件的位移。本文提出了一種確定多夾緊夾具受到準靜態(tài)加工部位的最佳夾緊力的新方法。該方法采用彈性接觸力學(xué)模型代表夾具與工件接觸，并涉及制定和解決方案的多目標優(yōu)化模型的約束。夾緊力的最優(yōu)化對工件定位精度的影響通過 3-2-1 式銑夾具的例子進行了分析。關(guān)鍵詞：彈性 接觸 模型 夾具 夾緊力 優(yōu)化前言 定位和夾緊的工件加工中的兩個關(guān)鍵因素。要實現(xiàn)夾具的這些功能，需將工件定位到一個合適的基準上并夾緊，采用的夾緊力必須足夠大，以抑制工件在加工過程中產(chǎn)生的移動。然而，過度的夾緊力可誘導(dǎo)工件產(chǎn)生更大的彈性變形 ，這會影響它的位置精度，并反過來影響零件質(zhì)量。所以有必要確定最佳夾緊力，來減小由于彈性變形對工件的定位誤差，同時滿足加工的要求。在夾具分析和綜合領(lǐng)域上的研究人員使用了有限元模型的方法或剛體模型的方法。大量的工作都以有限元方法為基礎(chǔ)被報道參考文獻 1-8。隨著得墨忒耳8，這種方法的限制是需要較大的模型和計算成本。同時，多數(shù)的有限元基礎(chǔ)研究人員一直重點關(guān)注的夾具布局優(yōu)化和夾緊力的優(yōu)化還沒有得到充分討論，也有少數(shù)的研究人員通過對剛性模型9-11 對夾緊力進行了優(yōu)化，剛型模型幾乎被近似為一個規(guī)則完整的形狀。得墨忒耳12，13用螺釘理論解決的最低夾緊力，總的問題是制定一個線性規(guī)劃，其目的是盡量減少在每個定位點調(diào)整夾緊力強度的法線接觸力。接觸摩擦力的影響被忽視，因為它較法線接觸力相對較小，由于這種方法是基于剛體假設(shè)，獨特的三維夾具可以處理超過 6 個自由度的裝夾，復(fù)和倪14也提出迭代搜索方法，通過假設(shè)已知摩擦力的方向來推導(dǎo)計算最小夾緊力，該剛體分析的主要限制因素是當出現(xiàn)六個以上的接觸力是使其靜力不確定，因此，這種方法無法確定工件移位的唯一性。 第 1 頁 共 15 頁這種限制可以通過計算夾具工件系統(tǒng)15的彈性來克服，對于一個相對嚴格的工件，該夾具在機械加工工件的位置會受夾具點的局部彈性變形的強烈影響。Hockenberger 和得墨忒耳 16使用經(jīng)驗的接觸力變形的關(guān)系（稱為元功能） ，解決由于夾緊和準靜態(tài)加工力工件剛體位移。同一作者還考察了加工工件夾具位移對設(shè)計參數(shù)的影響17。桂 18 等 通過工件的夾緊力的優(yōu)化定位精度彈性接觸模型對報告做了改善，然而，他們沒有處理計算夾具與工件的接觸剛度的方法，此外，其算法的應(yīng)用沒有討論機械加工刀具路徑負載有限序列。李和 Melkote 19和烏爾塔多和 Melkote 20用接觸力學(xué)解決由于在加載夾具夾緊點彈性變形產(chǎn)生的接觸力和工件的位移，他們還使用此方法制定了優(yōu)化方法夾具布局21和夾緊力22 。但是，關(guān)于 multiclamp 系統(tǒng)及其對工件精度影響的夾緊力的優(yōu)化并沒有在這些文件中提到 。本文提出了一種新的算法，確定了 multiclamp 夾具工件系統(tǒng)受到準靜態(tài)加載的最佳夾緊力為基礎(chǔ)的彈性方法。該法旨在盡量減少影響由于工件夾緊位移和加工荷載通過系統(tǒng)優(yōu)化夾緊力的一部分定位精度。接觸力學(xué)模型，用于確定接觸力和位移，然后再用做夾緊力優(yōu)化，這個問題被作為多目標約束優(yōu)化問題提出和解決。通過兩個例子分析工件夾緊力的優(yōu)化對定位精度的影響，例子涉及的銑削夾具 3-2-1 布局。1 夾具工件聯(lián)系模型 11 模型假設(shè)該加工夾具由 L 定位器和帶有球形端的 c 形夾組成。工件和夾具接觸的地方是線性的彈性接觸，其他地方完全剛性。工件夾具系統(tǒng)由于夾緊和加工受到準靜態(tài)負載。夾緊力可假定為在加工過程中保持不變，這個假設(shè)是有效的，在對液壓或氣動夾具使用。在實際中，夾具工件接觸區(qū)域是彈性分布，然而，這種模式的發(fā)展，假設(shè)總觸剛度（見圖 1）第 i 夾具接觸力局部變形如下：(1) iijjFkd其中 （j=x，y，z ）表示，在當?shù)刈幼鴺讼登芯€和法線方向的接觸剛度ij第 2 頁 共 15 頁圖1 彈簧夾具工件接觸模型。表示在第i個ixyz接觸處的坐標系（j=x ，y，z ）是對應(yīng)沿著 xyz方向的彈性變形，分別 （j= x，y，z）的代表ijd和 切向力接觸 ， 法線力接觸。ixFiyizF12 工件夾具的接觸剛度模型集中遵守一個球形尖端定位，夾具和工件的接觸并不是線性的，因為接觸半徑與隨法線力呈非線性變化 23。由于法線力 接觸變形作用于半徑 和平iPiR面工件表面之間，這可從封閉赫茲的辦法解決縮進一個球體彈性半空間的問題。對于這個問題， 是法線的變形，在文獻 23 第 93 頁中給出如下：in（2）1/3296*iiniPRE其中 式中 和 是工件和夾具的彈性模量， 、22*11fwwEf w分別是工件和材料的泊松比。f切向變形 沿著 和 切線方向）硅業(yè)切力距ity(iittx或 者 ixiy有以下形式文獻 23 第 217 頁iyQiix或 者（3）t28ifi wiaG其中 、 分別是工件和夾具剪切模量1/3134ifi wPREfGw一個合理的接觸剛度的線性可以近似從最小二乘獲得適合式 （2），這就產(chǎn)生了以下線性化接觸剛度值：在計算上述的線性近似，第 3 頁 共 15 頁（4）1/32*68.9iizREk(5)1*24jii iwxy zf kG正常的力被假定為從 0 到 1000N，且最小二乘擬合相應(yīng)的 R2 值認定是0.94。2夾緊力優(yōu)化我們的目標是確定最優(yōu)夾緊力，將盡量減少由于工件剛體運動過程中，局部的夾緊和加工負荷引起的彈性變形，同時保持在準靜態(tài)加工過程中夾具工件系統(tǒng)平衡，工件的位移減少，從而減少定位誤差。實現(xiàn)這個目標是通過制定一個多目標約束優(yōu)化問題的問題，如下描述。2.1 目標函數(shù)配方工件旋轉(zhuǎn)，由于部隊輪換往往是相當小17的工件定位誤差假設(shè)為確定其剛體翻譯基本上，其中 、 、和TwwdXYZ wXwY是 沿 ， 和 三個正交組件（見圖 2） 。Zxgygz圖 2 工件剛體平移和旋轉(zhuǎn)工件的定位誤差歸于裝夾力，然后可以在該剛體位移的 范數(shù)計算如下：2L第 4 頁 共 15 頁（6）222wwwdXYZ其中 表示一個向量二級標準。但是作用在工件的夾緊力會影響定位誤差。當多個夾緊力作用于工件，由此產(chǎn)生的夾緊力為 ,有如下形式：TRRCXYZP（7）RC其中夾緊力 是矢量，夾緊力的方向 矩陣，1.TLCC 1.TCLCRn是夾緊力是矢量的方向余弦， 、 和 coscosLiLiiin iiLi是第 i 個夾緊點夾緊力在 、 和 方向上的向量角度（ i=1、2、3.,C） 。gXYgZ在這個文件中，由于接觸區(qū)變形造成的工件的定位誤差，被假定為受的作用力是法線的，接觸的摩擦力相對較小，并在進行分析時忽略了加緊力對工件的定位誤差的影響。意指正常接觸剛度比 ，是通過 （i=1，2L）和最小zkii的所有定位器正常剛度 相乘，并假設(shè)工件 、 、 取決于 、 、zks xNyzgXY的方向，各自的等效接觸剛度可有下式 計算gZ 111,XYZNNssszizizikk和得出（見圖 3） ，工件剛體運動 ，歸于夾緊行動現(xiàn)在可以寫成：wd(8)111XYZTRRRwNNNsssziziziPPdkk 工件有位移，因此，定位誤差的減小可以通過盡量減少產(chǎn)生的夾緊力向量 范數(shù)。因此，第一個目標函數(shù)可以寫為：2L最小化 XYZ222RRERCNNw111PP=+iii （9）第 5 頁 共 15 頁要注意，加權(quán)因素是與等效接觸剛度成正比的在 、 和 方向上。通gXYgZ過使用最低總能量互補參考文獻15，23的原則求解彈性力學(xué)接觸問題得出 A的組成部分是唯一確定的，這保證了夾緊力和相應(yīng)的定位反應(yīng)是“真正的”解決方案，對接觸問題和產(chǎn)生的“真正”剛體位移，而且工件保持在靜態(tài)平衡，通過夾緊力的隨時調(diào)整。因此，總能量最小化的形式為補充的夾緊力優(yōu)化的第二個目標函數(shù)，并給出：最小化 （10）222iiiL+CL+CL+Cx*111FFUW=kkyziiiTQ其中 代表機構(gòu)的彈性變形應(yīng)變能互補， 代表由外部力量和力矩配合* *W完成， 是遵守對角矩陣的， 和Q1.LCxyzxyzcc1iijjck是所有接觸力的載體。TxyzzFF如圖 3 加權(quán)系數(shù) 計算確定的基礎(chǔ)2L2.2 摩擦和靜態(tài)平衡約束在（10）式優(yōu)化的目標受到一定的限制和約束，他們中最重要的是在每個接觸處的靜摩擦力約束。庫侖摩擦力的法律規(guī)定 （ 是22iiixyszFFis靜態(tài)摩擦系數(shù)）,這方面的一個非線性約束和線性化版本可以使用，并且19有：內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 6 頁 共 15 頁（11）iiixyszF假設(shè)準靜態(tài)載荷，工件的靜力平衡由下列力和力矩平衡方程確保（向量形式）：(12)0F0M其中包括在法線和切線方向的力和力矩的機械加工力和工件重量。2.3 界接觸力由于夾具工件接觸是單側(cè)面的，法線的接觸力 只能被壓縮。這通過iP以下的 的約束表 （i=1，2,L+C） （13）iP0i它假設(shè)在工件上的法線力是確定的，此外，在一個法線的接觸壓力不能超過壓工件材料的屈服強度（ ） 。這個約束可寫為：yS（i=1，2 ，,L+C ） (14) iyiPSA如果 是在第 i 個工件夾具的接觸處的接觸面積，完整的夾緊力優(yōu)化i模型，可以寫成：最小化 (15)12fTRCwQP3模型算法求解式（15）多目標優(yōu)化問題可以通過求解約束24。這種方法將確定的目標作為首要職能之一，并將其轉(zhuǎn)換成一個約束對。該補充（ ）的主要目的是處1f理功能，并由此得到夾緊力（ ）作為約束的加權(quán)范數(shù) 最小化。對 為主要2f 2L1f目標的選擇，確保選中一套獨特可行的夾緊力，因此，工件夾具系統(tǒng)驅(qū)動到一個穩(wěn)定的狀態(tài)（即最低能量狀態(tài)） ，此狀態(tài)也表示有最小的夾緊力下的加權(quán)范數(shù) 。 的約束轉(zhuǎn)換涉及到一個指定的加權(quán)范數(shù) 小于或等于 ，其中 是 2Lf 2L的約束，假設(shè)最初所有夾緊力不明確，要確定一個合適的 。在定位和夾緊f點的接觸力的計算只考慮第一個目標函數(shù)（即 ） 。雖然有這樣的接觸力，并不1f內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 7 頁 共 15 頁一定產(chǎn)生最低的夾緊力，這是一個“真正的”可行的解決彈性力學(xué)問題辦法，可完全抑制工件在夾具中的位置。這些夾緊力的加權(quán)系數(shù) ，通過計算并作為2L初始值與 比較，因此，夾緊力式（15）的優(yōu)化問題可改寫為: 最小化 （16）12TfQ由： (11)(14) 得。RCwP類似的算法尋找一個方程根的二分法來確定最低的 上的約束, 通過盡RCwP可能降低 上限，由此產(chǎn)生的最小夾緊力的加權(quán)范數(shù) 。 迭代次數(shù) K，終止搜2L索取決于所需的預(yù)測精度 和 ，有參考文獻15 ：TwxyzTiiiziidrXYZ2Klog（17）其中 表示上限的功能，完整的算法在如圖 4 中給出。內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 8 頁 共 15 頁內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 9 頁 共 15 頁圖 4 夾緊力的優(yōu)化算法（在示例 1 中使用） 。 圖 5 該算法在示例 2 使用4 加工過程中的夾緊力的優(yōu)化及測定上一節(jié)介紹的算法可用于確定單負載作用于工件的載體的最佳夾緊力，然而，刀具路徑隨磨削量和切割點的不斷變化而變化。因此，相應(yīng)的夾緊力和最佳的加工負荷獲得將由圖 4 算法獲得，這大大增加了計算負擔，并要求為選擇的夾緊力提供標準， 將獲得滿意和適宜的整個刀具軌跡 ，用保守的辦法來解決下面將被討論的問題，考慮一個有限的數(shù)目（例如 m）沿相應(yīng)的刀具路徑設(shè)置的產(chǎn)生 m 個最佳夾緊力，選擇記為 ， ， ,在每個采樣點，1optP2t3optPopt考慮以下四個最壞加工負荷向量：內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 10 頁 共 15 頁max1axTXYZF2maxaxTYXYZF3maxaxTXYZF4aTrXYZF(18) 、 和 表示在 、 和 方向上的最大值， 、 和 上gg的數(shù)字 1，2，3 分別代替對應(yīng)的 和 另外兩個正交切削分力，而且maxXYmaxZ有： 222maxrXYZFF雖然 4 個最壞情況加工負荷向量不會在工件加工的同一時刻出現(xiàn)，但在每次常規(guī)的進給速度中，刀具旋轉(zhuǎn)一次出現(xiàn)一次，負載向量引入的誤差可忽略。因此，在這項工作中，四個載體負載適用于同一位置， （但不是同時）對工件進行的采樣 ，夾緊力的優(yōu)化算法圖 4，對應(yīng)于每個采樣點計算最佳的夾緊力。夾緊力的最佳形式有：(i=1,2,m) (j=x,y z,r) (19)max12.TiiijjcjPC其中 是最佳夾緊力的四個情況下的加工負荷載體， (C=1，2，C)是每ij ikjC個相應(yīng)的夾具在第 i 個樣本點和第 j 負荷情況下力的大小。 是計算每個負maxijP載點之后的結(jié)果，一套簡單的“最佳”夾緊力必須從所有的樣本點和裝載條件里發(fā)現(xiàn)，并在所有的最佳夾緊力中選擇。這是通過在所有負載情況和采樣點排序，并選擇夾緊點的最高值的最佳的夾緊力， 見于式 （20）：maxkC（k=1，2，C） （20）maxikkjC只要這些具備，就得到一套優(yōu)化的夾緊力 ，驗證這Tmaxax12C.optP些力，以確保工件夾具系統(tǒng)的靜態(tài)平衡。否則，會出現(xiàn)更多采樣點和重復(fù)上述程序。在這種方式中，可為整個刀具路徑確定“最佳”夾緊力 ，圖 5 總結(jié)optP了剛才所描述的算法。請注意，雖然這種方法是保守的，它提供了一個確定的夾緊力，最大限度地減少工件的定位誤差的一套系統(tǒng)方法。5影響工件的定位精度它的興趣在于最早提出了評價夾緊力的算法對工件的定位精度的影響。工件首先放在與夾具接觸的基板上，然后夾緊力使工件接觸到夾具，因此，局部內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 11 頁 共 15 頁變形發(fā)生在每個工件夾具接觸處，使工件在夾具上移位和旋轉(zhuǎn)。隨后，準靜態(tài)加工負荷應(yīng)用造成工件在夾具的移位。工件剛體運動的定義是由它在 、 和gXY方向上的移位 和自轉(zhuǎn) （見圖 2） ，gZTdwwXYZ Twxyz如前所述，工件剛體位移產(chǎn)生于在每個夾緊處的局部變形 ，假設(shè)Tiiixyzd為相對于工件的質(zhì)量中心的第 i 個位置矢量定位點，坐標變換定理TiirXYZ可以用來表達在工件的位移 ， 以及工件自轉(zhuǎn)idwwXYZ如下: (21)wxyz1Tii iiRrd其中 表示旋轉(zhuǎn)矩陣,描述當?shù)卦诘?i 幀相聯(lián)系的全球坐標系和 是一個1iR wcR旋轉(zhuǎn)矩陣確定工件相對于全球的坐標系的定位坐標系。假設(shè)夾具夾緊工件旋轉(zhuǎn)，由于旋轉(zhuǎn) 很小，故 也可近似為： wwcR（22） w1R1zyzxyx方程（21）現(xiàn)在可以改寫為： （23）TiiidRBq其中 是經(jīng)方程（21）重新編排后變換得到的矩ii ii10YBZ0Xi陣式， 是夾緊和加工導(dǎo)致的工件剛體運動矢量。yqTwwxzX工件與夾具單方面接觸性質(zhì)意味著工件與夾具接觸處沒有拉力的可能。因此，在第 i 裝夾點接觸力 可能與 的關(guān)系如下：iFid（24）,0iiiKdzFotherws其中 是在第 i 個接觸點由于夾緊和加工負荷造成的變形， 意Tiz 0iz味著凈壓縮變形，而負數(shù)則代表拉伸變形; 是表示在本地坐標iixyzKdagk內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 12 頁 共 15 頁系第 i 個接觸剛度矩陣， 是單位向量 . 在這項研究中假定液壓/ 氣01Tze動夾具，根據(jù)對外加工負荷，故在法線方向的夾緊力的強度保持不變，因此，必須對方程（24）的夾緊點進行修改為：（25）TyiiixFp其中 是在第 i 個夾緊點的夾緊力，讓 表示一個對外加工力量和載體的 61i EF矢量。并結(jié)合方程（23）（25）與靜態(tài)平衡方程，得到下面的方程組：（26）1L+C1 0iEiiiRFfr其中，其中 表示相乘。由于夾緊和加工工件剛體移動，q 可通過求解式（26）得到。工件的定位誤差向量， （見圖 6） ，rrTXYZmm現(xiàn)在可以計算如下： （27） rmBq其中 是考慮工件中心加工點的位置向量，且rTmXYZ100mmYBX6模擬工作較早前提出的算法是用來確定最佳夾緊力及其對兩例工件精度的影響例如：1適用于工件單點力。2應(yīng)用于工件負載準靜態(tài)銑削序列內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 13 頁 共 15 頁如左圖 7 工件夾具配置中使用的模擬研究 工件夾具定位聯(lián)系; 16L、 和 全球坐標系。 gXYgZ3-2-1 夾具圖 7 所示，是用來定位并控制 7075 - T6 鋁合金（127 毫米127 毫米38.1 毫米）的柱狀塊。假定為球形布局傾斜硬鋼定位器/夾具在表 1 中給出。工件夾具材料的摩擦靜電對系數(shù)為 0.25。使用伊利諾伊大學(xué)開發(fā) EMSIM程序參考文獻 26 對加工瞬時銑削力條件進行了計算，如表 2 給出例（1） ，應(yīng)用工件在點（109.2 毫米，25.4 毫米，34.3 毫米）瞬時加工力，圖 4 中表 3 和表4 列出了初級夾緊力和最佳夾緊力的算法 。該算法如圖 5 所示 ，一個 25.4 毫米銑槽使用 EMSIM 進行了數(shù)值模擬，以減少起步（0.0 毫米，25.4 毫米，34.3毫米）和結(jié)束時（127.0 毫米，25.4 毫米，34.3 毫米）四種情況下加工負荷載體，內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 14 頁 共 15 頁內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 15 頁 共 15 頁（見圖 8） 。模擬計算銑削力數(shù)據(jù)在表 5 中給出。圖 8 最終銑削過程模擬例如 2。內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 16 頁 共 15 頁表 6 中 5 個坐標列出了為模擬抽樣調(diào)查點。最佳夾緊力是用前面討論過的排序算法計算每個采樣點和負載載體最后的夾緊力和負載。7結(jié)果與討論例如算法 1 的繪制最佳夾緊力收斂圖 9，圖 9對于固定夾緊裝置在圖示例假設(shè)（見圖 7） ，由此得到的夾緊力加權(quán)范數(shù) 有如2L下形式： .結(jié)果表明，最佳夾緊力所述加工222/3RRRCXYZPP條件下有比初步夾緊力強度低得多的加權(quán)范數(shù) ，最初的夾緊力是通過減少工2L件的夾具系統(tǒng)補充能量算法獲得。由于夾緊力和負載造成的工件的定位誤差，如表 7。結(jié)果表明工件旋轉(zhuǎn)小，加工點減少錯誤從 13.1到 14.6不等。在這種情況下，所有加工條件改善不是很大，因為從最初通過互補勢能確定的最小化的夾緊力值已接近最佳夾緊力。圖 5 算法是用第二例在一個序列應(yīng)用于銑削負載到工件，他應(yīng)用于工件銑削負載一個序列。最佳的夾緊力，對應(yīng)列表 6 每個樣本點，隨著最后的最佳夾緊maxaxmax,iiiiij yzrPP力 ，在每個采樣點的加權(quán)范數(shù) 和最優(yōu)的初始夾緊力繪圖 10，在每個采樣opt 2L內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 17 頁 共 15 頁點的加權(quán)范數(shù) 的 ， ， 和 繪制。2LmaxiPaxiymaxizaxirP結(jié)果表明，由于每個 組成部分是各相應(yīng)的最大夾緊力，它具有最高的加opt權(quán)范數(shù) 。如圖 10 所示，如果在每個夾緊點最大組成部分是用于確定初步夾2緊力，則夾緊力需相應(yīng)設(shè)置， 有比 相當大的加權(quán)范數(shù) 。故 是一個inPopt 2LoptP完整的刀具路徑改進方案。上述模擬結(jié)果表明，該方法可用于優(yōu)化夾緊力相對于初始夾緊力的強度，這種做法將減少所造成的夾緊力的加權(quán)范數(shù) ，因此將2提高工件的定位精度。圖 108結(jié)論該文件提出了關(guān)于確定多鉗夾具，工件受準靜態(tài)加載系統(tǒng)的優(yōu)化加工夾緊力的新方法。夾緊力的優(yōu)化算法是基于接觸力學(xué)的夾具與工件系統(tǒng)模型，并尋求盡量減少應(yīng)用到所造成的工件夾緊力的加權(quán)范數(shù) ，得出工件的定位誤差。該2L整體模型，制定一個雙目標約束優(yōu)化問題，使用 -約束的方法解決。該算法通過兩個模擬表明，涉及 3-2-1 型，二夾銑夾具的例子。今后的工作將解決在動態(tài)負載存在夾具與工件在系統(tǒng)的優(yōu)化，其中慣性，剛度和阻尼效應(yīng)在確定工件夾具系統(tǒng)的響應(yīng)特性具有重要作用。9參考資料：內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 18 頁 共 15 頁1、J. D. Lee 和 L. S. Haynes .柔性夾具系統(tǒng)的有限元分析交易美國ASME，工程雜志工業(yè) ：134-139 頁。2、W. Cai, S. J. Hu 和 J. X. Yuan .“柔性鈑金夾具：原理，算法和模擬 ”，交易美國 ASME，制造科學(xué)與工程雜志 ：1996 318-324 頁。3、P. Chandra, S. M. Athavale, R. E. DeVor 和 S. G. Kapoor.“負載對表面平整度的影響”工件夾具制造科學(xué)研討會論文集 1996，第一卷：146-152 頁。4、R. J. Menassa 和 V. R. DeVries.“適用于選拔夾具設(shè)計與優(yōu)化方法，美國ASME 工業(yè)工程雜志：113 、 412-414，1991。5、A. J. C. Trappey, C. Su 和 J. Hou.計算機輔助夾具分析中的應(yīng)用有限元分析和數(shù)學(xué)優(yōu)化模型 ， 1995 ASME 程序，MED ： 777-787 頁。6、 S. N. Melkote, S. M. Athavale, R. E. DeVor, S. G. Kapoor 和 J. Burkey .“基于加工過程仿真的加工裝置作用力系統(tǒng)研究” ， NAMRI/SME：207214頁, 19957、 “考慮工件夾具，夾具接觸相互作用布局優(yōu)化模擬的結(jié)果” 341-346，1998。 8、E. C. DeMeter. 快速支持布局優(yōu)化 ，國際機床制造， 碩士論文 1998。9、Y.-C. Chou, V. Chandru, M. M. Barash .加工夾具機械構(gòu)造的數(shù)學(xué)算法：分析和合成 ，美國 ASME，工程學(xué)報工業(yè)“：1989 299-306 頁。10、S. H. Lee 和 M. R. Cutkosky. 具有摩擦性的夾具規(guī)劃 美國ASME，工業(yè)工程學(xué)報：1991，320327 頁。11、S. Jeng, L. Chen 和 W. Chieng.“最小夾緊力分析”，國際機床制造，碩士論文 1995 年。12、E. C. DeMeter.加工夾具的性能的最小最大負荷標準 美國ASME，工業(yè)工程雜志 ：199413、E. C. DeMeter .加工夾具最大負荷的性能優(yōu)化模型 美國 ASME，工業(yè)工程雜志 1995。14、JH 復(fù)和 AYC 倪.“核查和工件夾持的夾具設(shè)計”方案優(yōu)化，設(shè)計和制造，4，碩士論文： 307-318，1994。內(nèi)蒙古科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（外文翻譯）第 19 頁 共 15 頁15、T. H. Richards、埃利斯 霍伍德.1977,應(yīng)力能量方法分析 ，1977。16、M. J. Hockenberger and E. C. DeMeter. 對工件準靜態(tài)分析功能位移在加工夾具的應(yīng)用程序，制造科學(xué)雜志與工程： 325331 頁, 1996。 順通助學(xué)中心工作室=溫馨提示： 提前祝購買設(shè)計的朋友順利完成此次設(shè)計任務(wù).需要其他設(shè)計請聯(lián)系QQ:1459919609或者QQ：1969043202咨詢！用得好介紹你的朋友都過來！=此課題為本工作室精心挑選整理的設(shè)計參考資料，成品課題的僅供參考學(xué)習(xí)之用，請知悉！所購買成品的參考設(shè)計圖紙依所發(fā)截圖預(yù)覽為準，購買前請核對好再確認無誤后確定購買，由于設(shè)計為電子數(shù)據(jù)文檔具有很強的復(fù)制性，屬于虛擬服務(wù)交易不可逆，所有設(shè)計類寶貝不可退貨，現(xiàn)成設(shè)計僅提供參考作用均不提供不支持修改服務(wù)。示確認購買此圖紙無誤 ，僅作為參考 用，不 或者 誤的 可 修改。不需要本 任 的修改服務(wù)。車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片03 粗銑 B 面 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號 極限開關(guān)座銑床夾具牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分） 0.56 0.15 0.71冷卻潤滑液 高速鋼銑刀（無冷卻液）上道工序 下道工序 粗銑 A 面工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度03 粗銑 B 面 （W18Cr14V 端面銑刀） 游標卡尺 95 1 0.2mm 4mm擬定 日期 20.13.01.02 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片04 粗銑 A 面 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 粗銑 B 面 下道工序 粗銑面工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度04 粗銑 A 面 （W18Cr14V 端面銑刀） 游標卡尺 95 1 0.2mm 4mm擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片05 粗細面 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 粗銑 A 面 下道工序 粗銑 D 面工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度05 粗銑面 （W18Cr14V 端面銑刀） 游標卡尺 95 1 0.2mm 4mm擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片06 粗銑 D 面 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 粗銑 D 面 下道工序 粗銑 F 面工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度06 粗銑面 （W18Cr14V 端面銑刀） 游標卡尺 95 1 0.2mm 4mm擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片07 粗銑 F 面 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 粗銑 F 面 下道工序 粗銑 H 面工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度07 粗銑 F 面 （W18Cr14V 端面銑刀） 游標卡尺 95 1 0.2mm 4mm擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片08 粗銑 E 面 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 粗銑 F 面 下道工序 粗銑 H 面工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度08 粗銑 E 面 （W18Cr14V 端面銑刀） 游標卡尺 95 1 0.2mm 4mm擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片09 粗銑 H 面 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 粗銑 E 面 下道工序 粗銑 G 面工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度09 粗銑 H 面 （W18Cr14V 端面銑刀） 游標卡尺 95 1 0.2mm 4mm擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片10 粗銑 G 面 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 粗銑 H 面 下道工序 倒角工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度10 粗銑 G 面 （W18Cr14V 端面銑刀） 游標卡尺 95 1 0.2mm 4mm擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片11 倒角 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 粗銑 G 面 下道工序 鉆銷孔及槽孔工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度11 倒角 游標卡尺擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片12 鉆銷孔及槽孔 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 倒角 下道工序 鉆孔工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度12 鉆銷孔鉆槽孔（直徑 7mm）锪槽孔（直徑 13mm）擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片13 鉆孔（直徑 36mm） 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 鉆銷孔及 槽孔 下道工序 鉆螺紋孔工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度13 鉆孔（直徑 36mm） 游標卡尺擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片14 精銑 A 面 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 鉆孔 下道工序 精銑 B 面工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度14 精銑 A 面 游標卡尺擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片15 精銑 B 面 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 精銑 A 面 下道工序 鉆螺紋孔工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度15 精銑 B 面 游標卡尺擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁車間 工序號 工序名稱 零件號 零件名稱 毛坯種類 機械加工工序卡片16 鉆螺紋孔 極限開關(guān)座 HT200設(shè)備名稱及型號夾具名稱及編號牌號 規(guī)格毛重公斤 凈重材料硬度機動 輔助 合計工時定額（分）冷卻潤滑液上道工序 鉆孔 下道工序工歩號 工歩內(nèi)容 刀具 輔助工具 量具 轉(zhuǎn)數(shù)/分 走刀次數(shù) 走刀量 切削深度16 鉆圓孔（直徑 5.5mm） 游標卡尺攻絲擬定 日期 指導(dǎo) 日期 第 頁 共 頁附件一產(chǎn)品型號 零件圖號 01極限開關(guān)座加工工藝過程卡片 產(chǎn)品名稱 銑床 零件名稱 極限開關(guān)座 共 1 頁 第 1 頁材 料 牌 號 HT200 毛 坯 種 類 鑄件 毛坯外形尺寸 每毛坯件數(shù) 1 每 臺 件 數(shù) 1 備 注工 時 工序號工 名序 稱工 序 內(nèi) 容車間工段設(shè) 備 工 藝 裝 備準終 單件鑄造 鑄時效 熱涂底漆 表01 粗銑 粗銑 127*55 表面（后表面） 銑床 專用卡具、30 端銑刀、 游標卡尺02 精銑 精銑 127*55 表面（后表面） 銑床 專用卡具、30 端銑刀、游標卡尺03 粗銑 粗銑 127*70 表面（下表面） 銑床 專用卡具、30 麻花鉆、 游標卡尺04 粗銑 粗銑 89*70 表面（上表面） 銑床 專用卡具、30 端銑刀、游標卡尺05 精銑 精銑 127*70 表面（下表面） 銑床 專用卡具、30 端銑刀、游標卡尺06 精銑 精銑 89*70 表面（上表面） 銑床 專用卡具、30 盤銑刀、游標卡尺07 锪 锪平 13*2 銑床 專用卡具、30 盤銑刀、游標卡尺08 銑槽 銑寬為 7 的槽*2 銑床 專用卡具、30 盤銑刀、游標卡尺09 鉆 鉆銷孔 5*2 鉆床 專用卡具、5 麻花鉆、游標卡尺010 鉆 鉆 36 的孔 銑床 專用卡具、30 麻花鉆、游標卡尺011 擴孔 擴 36 的孔 鉆床 專用卡具、30 麻花鉆、游標卡尺012 鉆 鉆 5 的孔 銑床 專用卡具、5 麻花鉆、游標卡尺013 攻 攻 M6 的螺紋 鉆床 專用卡具、M6 機用絲錐 、游標卡尺014 锪 锪平 25 銑床 專用卡具、30 端銑刀、游標卡尺附件一015 鉆 鉆 12 的孔 鉆床 專用卡具、10 麻花鉆、游標卡尺016 擴 擴 13 的孔 鉆床 專用卡具、10 麻花鉆、游標卡尺檢驗 檢驗設(shè) 計（日 期） 校 對（日期） 審 核（日期） 標準化（日期） 會 簽（日期）標記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期 標記 處數(shù) 更改文件號 簽 字 日 期1目錄一 零件工藝分析 21.1 零件的作用及工作條件 21.2 零件的結(jié)構(gòu)及工藝特點 .21.3 零件技術(shù)要求分析及主加工面的確定 .21.4 零件結(jié)構(gòu)工藝性及選材分析 .31.5 有關(guān)設(shè)計條件的說明 .3二 毛坯的確定 32.1 確 定 毛 坯 .32.2 毛 坯 精 度 等 級 32.3 估 計 加 工 表 面 的 機 械 加 工 總 余 量 32.4 毛 坯 技 術(shù) 要 求 3三 有關(guān)基準選擇說明 43.1 正確選擇定位基準 43.2 選定粗基準 43.3 選定精基準 5四 擬定工藝路線及重點工序的說明 54.1 確定各加工表面的加工方法機加工方案 .54.2 確定工序集中與分散 64.3 加工工藝方案的擬定 6五 確定加工余量，工序尺寸和公差 85.1 確定各粗銑表面的加工余量及工序尺寸 85.2 確定各須精加工面的加工余量及工序尺寸 85.3 根據(jù)以上數(shù)據(jù)繪制零件毛坯圖。 9六 確定一個工序的切削用量 106.1 確定刀具 106.2 確定進給量 106.3 確定轉(zhuǎn)速和銑削速度 10七 時間定額的確定 107.1 計算機動工時 107.2 計算工序輔助工時 117.3 計算工序作業(yè)工時 11參考目錄 122一 零件工藝分析1.1 零件的作用及工作條件極限開關(guān)又叫限位開關(guān)，所謂極限就是最后的一道防線，是作為限位來用的，他的工作原理是：在開關(guān)的一端有一可撥動的連桿（此連桿上動或下動均可切斷電源） ，在設(shè)備上有一固定的突出凸鐵，在線路限位失靈的情況下，開關(guān)連桿就會碰到設(shè)備上的突出凸鐵，直接切斷電源，從而保護人身與設(shè)備的安全，大多用在設(shè)備的往返部分上，比如建筑用的升降機。而我們所設(shè)計的極限開關(guān)座就是裝載極限開關(guān)的底座。1.2 零件的結(jié)構(gòu)及工藝特點這次課程設(shè)計主要設(shè)計是極限開關(guān)座的底座，此改必須在絕緣條件下工作。該極限開關(guān)座結(jié)構(gòu)簡單，無復(fù)雜面，用普通機床和刀具即可加工。1.3 零件技術(shù)要求分析及主加工面的確定該零件是底座各表面和孔的加工，分析如下：(1)前表面壁厚 12mm，錐銷孔 ， 寬 7mm 的槽上端锪平寬 13mm；m52(2)右表面壁厚 10mm，螺紋孔 ，孔 ，相對于前表面的垂直度是M630.02mm。零件工藝項目 公差等級 偏差() 粗糙度 位置要求錐銷孔 m5GB1804-C 3.0螺紋孔 M6IT6前端面 12.5 0.02 A后端面 3.2左端面 12.5右端面 3.2 0.02 A孔 m36GB1804-C 12.57mm 槽 IT7 3.0錐銷孔 和螺紋孔 公差為 0.6mm，其余皆為未注公差，精度等級為 14。5mM63極限開關(guān)座后端面和右端面的表面粗糙度為 3.2，其余為不去除材料毛坯粗糙度。1.4 零件結(jié)構(gòu)工藝性及選材分析該極限開關(guān)座為底座，形狀一般，精度要求不高。鑄件要求不能有砂孔、疏松等缺陷，以保證零件的強度、硬度及疲勞度，在靜力的作用下，不至于發(fā)生意外事故。1.5 有關(guān)設(shè)計條件的說明(1)生產(chǎn)類型大批：大量生產(chǎn)。(2)工藝安排的基本傾向：工序分散原則。(3)設(shè)備選擇：通用設(shè)備+專用工裝。(4)工藝手段：常規(guī)工藝。二 毛坯的確定2.1 確 定 毛 坯零 件 材 料 為 灰 鑄 鐵 HT200， 考 慮 到 零 件 材 料 的 綜 合 性 能 及 材 料 成 本 和 加 工 成本 ,保 證 零 件 工 作 的 可 靠 ,采 用 鑄 造 。 由 于 生 產(chǎn) 類 型 為 大 批 量 生 產(chǎn) ， 而 且 零 件 輪 廓尺 寸 不 大 ， 故 可 以 采 用 金 屬 模 機 械 砂 型 鑄 造 成 型 。2.2 毛 坯 精 度 等 級因 選 用 金 屬 模 機 械 砂 型 鑄 造 成 型 ， 查 表 鑄 件 的 尺 寸 偏 差 ， 毛 坯 的 尺 寸 偏差 為 。m8.02.3 估 計 加 工 表 面 的 機 械 加 工 總 余 量根 據(jù) 極 限 開 關(guān) 座 毛 坯 的 最 大 輪 廓 尺 寸 和 加 工 表 面 的 基 本 尺 寸 ， 查 表 鑄 件 的 機械 加 工 余 量 （ 按 中 間 等 級 2 級 精 度 查 表 ） 可 得 出 ， 頂 面 的 機 械 加 工 余 量 為4mm， 底 面 及 側(cè) 面 的 機 械 加 工 余 量 為 3。 各 加 工 表 面 的 機 械 加 工 余 量 統(tǒng) 一 取4mm。2.4 毛 坯 技 術(shù) 要 求鑄件要求不能有砂孔、疏松等缺陷，以保證零件的強度、硬度及疲勞度，在靜力的作用下，不至于發(fā)生意外事故。4三 有關(guān)基準選擇說明3.1 正確選擇定位基準基 面 選 擇 是 工 藝 規(guī) 程 設(shè) 計 中 的 重 要 的 設(shè) 計 之 一 ， 基 面 的 選 擇 正 確 與 合 理 ， 可 以使 加 工 質(zhì) 量 得 到 保 證 ， 生 產(chǎn) 率 得 到 提 高 。 否 則 ， 加 工 工 藝 過 程 中 會 問 題 百 出 ， 更 有甚 者 ， 還 會 造 成 零 件 大 批 量 的 報 廢 ， 使 生 產(chǎn) 無 法 進 行 。由于零件加工表面較多，為了清楚的進行工藝路線的擬定，對各表面進行如圖所示大寫字母標注，以方便說明。根據(jù)零件圖紙及零件的使用情況分析，知錐銷孔 ，螺紋孔 ，孔m52mM62，寬 7mm 的槽沉頭槽寬 13mm 以及前端面 A、右端面 D 均需正確定位才能保證。故m36對基準的選擇應(yīng)予以分析。各面代號表達簡圖3.2 選定粗基準選擇粗基準主要是選擇第一道機械加工工序的定位基準，進行粗加工，以便為后續(xù)5的工序提供精基準。選擇粗基準的原則要注意的主要為：一是選擇后對各加工表面的余量表面的影響；而是考慮怎樣保證不加工面與加工面間的尺寸及相互位置要求。綜合考慮，選取加工余量最小的面（余量足夠原則）及需保證表面質(zhì)量的面（余量均勻原則）為粗基準?，F(xiàn)選取 E 面、F 面和 A 面為粗基準，A 面為主要工序尺寸定位基準，在銑床夾具上用平口鉗夾住工件 E 面 F 面，消除工件的六個自由度，達到完全定位，銑削工件底座表面即視圖前端面 B 面，為之后的工序作準備。3.3 選定精基準為保證零件的加工及零件的裝夾準確方便，主要依據(jù)“基準重合”原則和“基準統(tǒng)一”原則。當設(shè)計基準與工序基準不重合時，應(yīng)進行尺寸換算，其后有專門計算。因極限開關(guān)座有 A 面、D 面、錐銷孔 ，螺紋孔 ，孔 ，寬m52mM6237mm 的槽沉頭槽寬 13mm 須精加工，牽涉多個表面，主要以底座 B 面為精基準，特殊之處采用互為基準原則，另選去基準以保證位置精度。各工序工件的定位基準、夾壓位置、夾緊力的方向和作用點將在工藝路線的擬定中詳細說明。四 擬定工藝路線及重點工序的說明4.1 確定各加工表面的加工方法機加工方案本零件的加工面有平面孔、槽孔和螺紋孔等，材料為 HT200，一零件圖標的表面粗糙度及所得的公差等級等要求，由機械加工工藝手冊查表表 5.2-8 及表 5.2-9 確定各表面加工方法如下：1）A 平面：尺寸精度要求不高，表面粗糙度 ，與 D 平面垂直度為 0.02。mRa2.3工藝路線：粗銑 半精銑。 2）B 平面：尺寸精度要求不高，表面粗糙度 。a5.1工藝路線：粗銑。3）C 平面：尺寸精度要求不高，表面粗糙度 。mRa.2工藝路線：粗銑。4）D 平面：尺寸精度要求不高，表面粗糙度 ，與 A 平面垂直度為 0.02。a.36工藝路線：粗銑 半精銑。 5) E 平面：尺寸精度要求不高，表面粗糙度 。mRa5.12工藝路線：粗銑。6) F 平面：尺寸精度要求不高，表面粗糙度 。a.工藝路線：粗銑。7) G 平面：尺寸精度要求不高，表面粗糙度 。mRa5.12工藝路線：粗銑。8) H 平面：尺寸精度要求不高，表面粗糙度 。a.工藝路線：粗銑。9) I 平面：尺寸精度要求不高，表面粗糙度 。mRa5.12工藝路線：粗銑。10) 兩個錐銷孔 ：未注明表面粗糙度，公差等級按 IT14 級，表面粗糙度m5。mRa3.6工藝路線：鉆。11）兩個槽孔：未注明表面粗糙度，公差等級按 IT14 級，表面粗糙度 。mRa3.6工藝路線：鉆，槽在鉆孔時平移動加工而成。12）孔 ：尺寸精度要求不高，表面粗糙度 。m36 mRa5.12工藝路線：鉆。13）兩個螺紋孔 。M工藝路線：鉆 攻絲。 14）兩個 倒角：未標注表面粗糙度，取表面粗糙度 。m4532 mRa5.12工藝路線：銼。4.2 確定工序集中與分散根據(jù)給定條件，及零件各表面的加工情況，以及本次課程設(shè)計的工藝安排傾向，主7要依據(jù)工序分散原則，對工件實施擬定加工工藝方案。具體方案見下文加工工藝方案的擬定4.3 加工工藝方案的擬定工序 01：鑄造毛坯工序 02：熱處理 時效處理工序 03：以 A 面工序基準為粗基準，輔以 E 面 F 面定位，夾緊力主要施加在 E 面 F面,粗銑 B 面。選用 x62w 萬能銑床。工序 04：以 B 面工序基準為定位基準，輔以 E 面 F 面定位，夾緊力主要施加在 E 面F 面,粗銑 A 面。選用 x62w 萬能銑床。工序 05：以 B 面工序基準為定位基準，輔以 C 面 D 面定位，夾緊力主要施加在 C 面D 面,粗銑 I 面。選用 x62w 萬能銑床。工序 06：以 C 面工序基準為定位基準，輔以 I 面 B 面定位，夾緊力主要施加在 I 面B 面,粗銑 D 面。選用 x62w 萬能銑床。工序 07：以 D 面工序基準為定位基準，輔以 I 面 B 面定位，夾緊力主要施加在 I 面B 面,粗銑 C 面。選用 x62w 萬能銑床。工序 08：以 E 面工序基準為定位基準，輔以 A 面 B 面定位，夾緊力主要施加在 A 面B 面,粗銑 F 面。選用 x62w 萬能銑床。工序 09：以 F 面工序基準為定位基準，輔以 A 面 B 面定位，夾緊力主要施加在 A 面B 面,粗銑 E 面。選用 x62w 萬能銑床。工序 10：以 G 面工序基準為定位基準，輔以 A 面 B 面定位，夾緊力主要施加在 C 面D 面,粗銑 E 面。選用 x62w 萬能銑床。工序 11：以 C 面工序基準為定位基準，輔以 E 面 F 面定位，夾緊力主要施加在 A 面B 面,粗銑 E 面。選用 x62w 萬能銑床。工序 12：夾緊 E 面 F 面，平銼刀倒角 。m4532工序 13：以 G 面工序基準為定位基準，輔以 E 面 F 面定位，夾緊力主要施加在 E 面F 面，鉆錐銷孔 及寬 7mm 的槽孔锪槽寬 13mm。選用 Z525 立式鉆床及專用夾具。m52工序 14：以錐銷孔 軸線工序基準為定位基準，輔以 I 面 B 面定位，夾緊力8主要施加在 I 面 B 面，鉆孔 。選用 Z525 立式鉆床及專用夾具。m36工序 15：以 B 面工序基準為定位基準，輔以 E 面 F 面定位，夾緊力主要施加在 E 面F 面,精銑 A 面。選用 x62w 萬能銑床。工序 16：以 C 面工序基準為定位基準，輔以 I 面 B 面定位，夾緊力主要施加在 I 面B 面,精銑 D 面。選用 x62w 萬能銑床。工序 17：以孔 軸線工序基準為定位基準，輔以 I 面 B 面定位，夾緊力主要施m36加在 I 面 B 面,鉆螺紋孔 、攻絲。選用 x62w 選用 Z525 立式鉆床及專用夾具。M工序 18：去銳邊毛刺，吹鐵屑。工序 19：按檢驗工序卡片的要求檢驗。以上工序更詳盡部分見“機械加工工序卡片” 。五 確定加工余量，工序尺寸和公差5.1 確定各粗銑表面的加工余量及工序尺寸已知：（1）各粗銑表面只需一次粗銑加工，包括以下平面： E 面、F 面、G 面和 H 面；（2）毛坯尺寸機器偏差 ；0.8mL毛 坯粗銑各表面的公差等級取 IT12 級，表面粗糙度取 。因為為壁厚單邊銑削加mRa5.12工余量，毛坯加工余量取 2mm。根據(jù)工序尺寸和公差等級，各粗銑表面的加工余量及工序尺寸見下表工序 基本尺寸/mm 工序余量 Z/mm 公差等級 偏差/mm 尺寸及其公差 /mm表面粗糙度 mRa/粗銑 E、F 面 m68毛 坯L2x4mm IT12 0.8m68.0a5.12粗銑 G、H 面 5.127毛 坯 2x4mm IT12 .5.12780Ra.5.2 確定各須精加工面的加工余量及工序尺寸已知：9（1）各精加工表面需粗銑 半精銑加工，包括以下平面： A 面、B 面、C 面和 D 面；（2）毛坯尺寸機器偏差 ；0.8mL毛 坯查表平面加工余量及公差得出，半精加工的加工余量經(jīng)驗值是 1.0mm 公差，因定位基準采取精基準中的基準統(tǒng)一原則，粗銑半精銑不存在定位誤差，加工m3.0余量均取 1mm。根據(jù)工序尺寸和公差等級，各精加工表面的加工余量及工序尺寸見下表工序 基本尺寸/mm 工序余量 Z/mm 公差等級 偏差/mm 尺寸及其公差 /mm表面粗糙度 mRa/半精銑 A 面 12m半 精L1mm IT9 0.3m123.0a2.3粗銑 A、B 面 3毛 坯 2x4mm IT12 .3.0Ra5.1毛坯 21毛 坯L9mm 0.8218.0半精銑 D 面 m0毛 坯 1mm IT9 .3m3. mRa2.3粗銑 D 面 1毛 坯L4mm IT12 0.13.0a5.1毛坯 5毛 坯 5mm .858.0（3）各孔槽直徑均小于 40mm 皆鑄造成實心孔。5.3 根據(jù)以上數(shù)據(jù)繪制零件毛坯圖。10六 確定一個工序的切削用量粗銑工序所規(guī)定的設(shè)計任務(wù)為視圖前端面 B 平面的粗銑夾具設(shè)計，所以對 B 平面的粗銑銑削用量進行計算。6.1 確定刀具底面由粗銑加工完成，采用高速鋼銑刀，機床的型號 X62W 臥式。6.2 確定進給量根據(jù)加工材料（因表中未列出鑄鐵材料，可根據(jù)材料的硬度 170241） ，確定加工余量，由毛坯圖可知，總加工余量為 4mm。由常見通用機床的主軸轉(zhuǎn)速表查得進給量為23.51180mm/r,取粗銑每齒粗銑的進給量為 3mm/r。銑削速度查表取 30m/min。6.3 確定轉(zhuǎn)速和銑削速度根據(jù)工序中最大尺寸 119.5mm 取 120mm 和轉(zhuǎn)速 30m/min 故相應(yīng)的切削速度分別為：r/min80123D/10vn查表常見通用機床的主軸轉(zhuǎn)速和進給量表銑床技術(shù)參數(shù)（X62 臥式） ，取n=95r/min，實際切削速度為 /in8.351209n/0粗 銑v七 時間定額的確定11粗銑工序工時定額所規(guī)定的設(shè)計任務(wù)為視圖前端面 B 平面的粗銑夾具設(shè)計，所以對 B 平面的粗銑工序工時定額進行計算。7.1 計算機動工時根據(jù)表典型加工情況下 T 基本的計算查的，銑削工序的基本工時定額計算：ism21LT基 本基本工時計算見下表基本工時時間表工序 工步內(nèi)容 背吃刀量/mm進給量s/(mm/r)n/(r/min)粗銑 粗銑 B 面 4 3 95工件長度 L/mm 切入長度 L1/mm 切除長度 L2/mm 走到次數(shù) 機動時間 sT/基 本120 20 20 1 347.2 計算工序輔助工時輔助工時時間表動作 時間 動作 時間拿取清掃工件 0.03 工件退離并復(fù)位 0.05清掃工件和夾具定位基面 0.1 停止機床 0.01放下清掃工具 0.02 放松夾緊 0.04x60拿取工件并放在夾具上 0.5 取下工件 0.5夾緊工件 0.05x60 取量具 0.04啟動機床 0.01 測量尺寸（樣板測平面） 0.04x6012工件快速趨近刀具 0.06 放下量具 0.1接通自動進給 0.01斷開自動進給 0.01 合計 9.247.3 計算工序作業(yè)工時該工序作業(yè)工時時間的公式如下工序工時計算=該工序基本公式+輔助工時=9.24+34s=43.24s此外還應(yīng)考慮工作地點服務(wù)時間 與供人休息和自然需要時間 。且應(yīng)滿足服t 休t作服休 tt1063參考目錄1魏潤芬.一種高精度盤類零件工藝分析與應(yīng)用J. 智能制造， 2017(06):42-442王作軒. 成組技術(shù)在機床軸類零件加工中的應(yīng)用研究D.昆明理工大學(xué)，2017.3李益民 主編 機械制造工藝設(shè)計簡明手冊 黑龍江： 哈兒濱工業(yè)大學(xué)出版社 2012, 74李名望.機床夾具設(shè)計實例教程M. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社， 20145于文強，趙相路.機械設(shè)計手冊M. 北京：電子工業(yè)出版社， 20146李志尊，辛文彤，胡仁喜.AutoCAD2013 中文版機械設(shè)計標準教程M.北京：科學(xué)出版社，20137呂廣優(yōu).淺談機械加工工藝編制的基本方法J .有色金屬加工， 2013（1）8王濱.機械制造工藝與機械設(shè)備加工技術(shù)分析及研究J/OL.世界有色金屬，2017(19):75+772017-12-229 朱曉敏、金屬機械加工制造的工藝分析J. 世界有色金屬， 2016 (18)10 周輝，機械加工工藝對零件加工精度的影響研究J.科技經(jīng)濟市場，2016(12)11 呂廣優(yōu)淺談機械加工工藝編制的基本方法J. 有色金屬加工 ,2013 (1)12陳明機械制造工藝學(xué)M 機械工業(yè)出版社，201213何亞南、現(xiàn)代機械制造工藝精密加工技術(shù)的應(yīng)用分析J. 科技創(chuàng)新與應(yīng)用，2014 (28)14 朱曉敏、金屬機械加工制造的工藝分析J. 世界有色金屬， 2016 (18)15 周輝，機械加工工藝對零件加工精度的影響研究J.科技經(jīng)濟市場，2016(12)16 呂廣優(yōu)淺談機械加工工藝編制的基本方法J. 有色金屬加工 ,2013 (1)17陳明機械制造工藝學(xué)M 機械工業(yè)出版社，201218 秦嵩，周偉. 淺談提高機械加工工藝的方法J. 科學(xué)時代 .2011,(11)：22-23.19 朱耀祥，浦林祥. 機床夾具設(shè)計手冊M. 北京：機械工業(yè)出版社 ,2010：2-318