窗戶鎖扣的沖孔彎曲復(fù)合模模具設(shè)計(jì)-沖壓模具含14張CAD圖

窗戶鎖扣的沖孔彎曲復(fù)合模模具設(shè)計(jì)-沖壓模具含14張CAD圖,窗戶,沖孔,彎曲,曲折,復(fù)合,模具設(shè)計(jì),沖壓,模具,14,cad XX機(jī)械加工工藝過程卡片材料45鋼毛坯種類方料零件名稱凸凹模工 序工 序 內(nèi) 容工 種機(jī)床和型號(hào)夾 具刀 具量 具工 時(shí)10鍛造毛胚熱處理20調(diào)制熱處理30銑外輪廓銑X52K立式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺5min40鉆螺紋孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min50擴(kuò)螺紋孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具擴(kuò)刀游標(biāo)卡尺1min60攻螺紋攻Z2390鉆床專用夾具螺紋刀游標(biāo)卡尺0.5min70粗銑內(nèi)槽銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺1min80精銑內(nèi)槽銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺1.5min90粗鏜內(nèi)孔鏜T68鏜床專用夾具鏜刀游標(biāo)卡尺2.5min 100精鏜內(nèi)孔鏜T68鏜床專用夾具鏜刀游標(biāo)卡尺4min 班 級機(jī)制143學(xué)號(hào)14406309姓名高浩指導(dǎo)老師湯志鵬日 期2018/6/1共 10 頁第 1 頁附錄D.加工工藝過程卡片XX機(jī)械加工工藝過程卡片材料45鋼毛坯種類方料零件名稱落料凹模工 序工 序 內(nèi) 容工 種機(jī)床和型號(hào)夾 具刀 具量 具工 時(shí)10鍛造毛胚熱處理20調(diào)制熱處理30銑外輪廓銑X52K立式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺5min40鉆通孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min50擴(kuò)通孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具擴(kuò)刀游標(biāo)卡尺1min60鉸通孔鉸J2130鉸床專用夾具鉸刀游標(biāo)卡尺0.5min70鉆螺紋孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min80擴(kuò)螺紋孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具擴(kuò)刀游標(biāo)卡尺1min90攻螺紋攻Z2390鉆床專用夾具螺紋刀游標(biāo)卡尺0.5min 100銑內(nèi)槽銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺4min 110粗銑中心方孔銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺1.5min 120精銑中心方孔銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺2min130鉆通孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min140擴(kuò)通孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具擴(kuò)刀游標(biāo)卡尺1min150鉸通孔鉸J2130鉸床專用夾具鉸刀游標(biāo)卡尺0.5min班 級機(jī)制143學(xué)號(hào)14406309姓名高浩指導(dǎo)老師湯志鵬日 期2018/6/1共 10 頁第 2 頁XX機(jī)械加工工藝過程卡片材料45鋼毛坯種類方料零件名稱沖孔彎曲凸凸凹模工 序工 序 內(nèi) 容工 種機(jī)床和型號(hào)夾 具刀 具量 具工 時(shí)10鍛造毛胚熱處理20調(diào)制熱處理30粗銑外輪廓銑X52K立式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺5min40精銑外輪廓銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺6min50粗、精銑階梯銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺3min60粗、精銑內(nèi)凹槽銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺4min 班 級機(jī)制143學(xué)號(hào)14406309姓名高浩指導(dǎo)老師湯志鵬日 期2018/6/1共 10 頁第 3 頁XX機(jī)械加工工藝過程卡片材料45鋼毛坯種類棒料零件名稱打料桿工 序工 序 內(nèi) 容工 種機(jī)床和型號(hào)夾 具刀 具量 具工 時(shí)10鍛造毛胚熱處理20調(diào)制熱處理30車端面車CKD6140數(shù)控車床三爪卡盤車刀游標(biāo)卡尺0.5min40粗車外圓車CKD6140數(shù)控車床三爪卡盤車刀游標(biāo)卡尺1min50精車外圓，倒角車CKD6140數(shù)控車床三爪卡盤車刀游標(biāo)卡尺1.5min60車退刀槽車CKD6140數(shù)控車床三爪卡盤車刀游標(biāo)卡尺0.5min70車M5外螺紋車CKD6140數(shù)控車床三爪卡盤車刀游標(biāo)卡尺1min 班 級機(jī)制143學(xué)號(hào)14406309姓名高浩指導(dǎo)老師湯志鵬日 期2018/6/1共 10 頁第4 頁XX機(jī)械加工工藝過程卡片材料45鋼毛坯種類方料零件名稱墊板工 序工 序 內(nèi) 容工 種機(jī)床和型號(hào)夾 具刀 具量 具工 時(shí)10鍛造毛胚熱處理20調(diào)制熱處理30銑外輪廓銑X52K立式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺3min40粗銑上下平面銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺2min50精銑上下平面銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺2.5min60鉆螺紋孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min70擴(kuò)螺紋孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具擴(kuò)刀游標(biāo)卡尺1min80攻螺紋攻Z2390鉆床專用夾具螺紋刀游標(biāo)卡尺0.5min90鉆通孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min100擴(kuò)通孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1.5min110鉸通孔鉸J2130鉸床專用夾具鉸刀游標(biāo)卡尺0.5min 120鉆通孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min 130擴(kuò)通孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺0.5min 140鉸通孔鉸J2130鉸床專用夾具鉸刀游標(biāo)卡尺0.5min班 級機(jī)制143學(xué)號(hào)14406309姓名高浩指導(dǎo)老師湯志鵬日 期2018/6/1共 10 頁第5 頁XX機(jī)械加工工藝過程卡片材料45鋼毛坯種類方料零件名稱滑塊工 序工 序 內(nèi) 容工 種機(jī)床和型號(hào)夾 具刀 具量 具工 時(shí)10鍛造毛胚熱處理20調(diào)制熱處理30銑外輪廓銑X52K立式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺5min40鉆通孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min50擴(kuò)通孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具擴(kuò)刀游標(biāo)卡尺1min60鉸通孔鉸J2130鉸床專用夾具鉸刀游標(biāo)卡尺0.5min70銑沉孔銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺1min80銑沉孔銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺1.5min90粗鏜內(nèi)孔鏜T68鏜床專用夾具鏜刀游標(biāo)卡尺2.5min 100精鏜內(nèi)孔鏜T68鏜床專用夾具鏜刀游標(biāo)卡尺4min 班 級機(jī)制143學(xué)號(hào)14406309姓名高浩指導(dǎo)老師湯志鵬日 期2018/6/1共 10 頁第6 頁XX機(jī)械加工工藝過程卡片材料45鋼毛坯種類方料零件名稱活動(dòng)凸模工 序工 序 內(nèi) 容工 種機(jī)床和型號(hào)夾 具刀 具量 具工 時(shí)10鍛造毛胚熱處理20調(diào)制熱處理30銑外輪廓銑X52K立式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺5min40鉆螺紋孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min50擴(kuò)螺紋孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具擴(kuò)刀游標(biāo)卡尺1min60攻螺紋攻Z2390鉆床專用夾具螺紋刀游標(biāo)卡尺0.5min70粗銑斜面銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺1min80精銑斜面銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺1.5min 班 級機(jī)制143學(xué)號(hào)14406309姓名高浩指導(dǎo)老師湯志鵬日 期2018/6/1共 10 頁第7 頁XX機(jī)械加工工藝過程卡片材料45鋼毛坯種類方料零件名稱凸模固定板工 序工 序 內(nèi) 容工 種機(jī)床和型號(hào)夾 具刀 具量 具工 時(shí)10鍛造毛胚熱處理20調(diào)制熱處理30銑外輪廓銑X52K立式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺3min40粗銑上下平面銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺2min50精銑上下平面銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺2.5min60粗銑上平面方孔銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺1min70精銑上平面方孔銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺1.5min80銑中心方孔銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺1min90鉆螺紋孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min100擴(kuò)螺紋孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具擴(kuò)刀游標(biāo)卡尺1min110攻螺紋攻Z2390鉆床專用夾具螺紋刀游標(biāo)卡尺0.5min120鉆通孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min130擴(kuò)通孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1.5min140鉸通孔鉸J2130鉸床專用夾具鉸刀游標(biāo)卡尺0.5min 150鉆通孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min 160擴(kuò)通孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺0.5min 170鉸通孔鉸J2130鉸床專用夾具鉸刀游標(biāo)卡尺0.5min班 級機(jī)制143學(xué)號(hào)14406309姓名高浩指導(dǎo)老師湯志鵬日 期2018/6/1共 10 頁第8 頁XX機(jī)械加工工藝過程卡片材料45鋼毛坯種類方料零件名稱卸料板工 序工 序 內(nèi) 容工 種機(jī)床和型號(hào)夾 具刀 具量 具工 時(shí)10鍛造毛胚熱處理20調(diào)制熱處理30銑外輪廓銑X52K立式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺3min40粗銑上下平面銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺2min50精銑上下平面銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺2.5min60鉆通孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min70擴(kuò)通孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具擴(kuò)刀游標(biāo)卡尺1min80鉸通孔鉸J2130鉸床專用夾具螺紋刀游標(biāo)卡尺0.5min90鉆通孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min100擴(kuò)通孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1.5min110鉸通孔鉸J2130鉸床專用夾具鉸刀游標(biāo)卡尺0.5min 120鉆通孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min 130擴(kuò)通孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺0.5min 140鉸通孔鉸J2130鉸床專用夾具鉸刀游標(biāo)卡尺0.5min150銑槽銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺2min班 級機(jī)制143學(xué)號(hào)14406309姓名高浩指導(dǎo)老師湯志鵬日 期2018/6/1共 10 頁第9 頁XX機(jī)械加工工藝過程卡片材料45鋼毛坯種類方料零件名稱壓料板工 序工 序 內(nèi) 容工 種機(jī)床和型號(hào)夾 具刀 具量 具工 時(shí)10鍛造毛胚熱處理20調(diào)制熱處理30銑外輪廓銑X52K立式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺5min40鉆螺紋孔鉆Z2390鉆床專用夾具鉆頭游標(biāo)卡尺1min50擴(kuò)螺紋孔擴(kuò)Z2390鉆床專用夾具擴(kuò)刀游標(biāo)卡尺1min60攻螺紋攻Z2390鉆床專用夾具螺紋刀游標(biāo)卡尺0.5min 70銑沉孔銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺4min 80粗銑中心方孔銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺1.5min 90精銑中心方孔銑X62W臥式銑床專用夾具銑刀游標(biāo)卡尺2min班 級機(jī)制143學(xué)號(hào)14406309姓名高浩指導(dǎo)老師湯志鵬日 期2018/6/1共 10 頁第10頁第 50 頁 共 50 頁外文題目 Die design method for thin plates by indirect rheo-casting process and effect of die cavity friction and punch speed on microstructures and mechanical properties譯文題目 用間接流變鑄造工藝設(shè)計(jì)薄板的模具設(shè)計(jì)方法以及模腔摩擦和沖切速度對組織及性能的影響和機(jī)械特性外文出處 Journal of Materials Processing Technology 摘要題目：用間接流變鑄造工藝設(shè)計(jì)薄板的模具設(shè)計(jì)方法以及模腔摩擦和沖切速度對組織及性能的影響和機(jī)械特性 作者： Chul Kyu Jina, Chang Hyun Janga, Chung Gil Kang 以A 356半固態(tài)合金為原料，采用間接流變鑄造工藝，采用電磁攪拌器和無電磁攪拌器，制備了厚度為1.2 mm的薄板。薄模腔 R的形成是用UID分析軟件巖漿設(shè)計(jì)的。制備了固體質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40%的半固態(tài)漿料，并將其注入200 t液壓機(jī)模具中。成形試驗(yàn)為p 對薄板進(jìn)行兩沖頭速度（30和300毫米/秒）和兩腔摩擦條件（MF = 0.4和MF = 0.9）。成形性能、力學(xué)性能和顯微組織進(jìn)行評價(jià)， 泰德。用EMS獲得的半固態(tài)漿料含有Ne和球狀固體顆粒；不含EMS的半固態(tài)漿料則顯示出玫瑰花狀顆粒和較粗的球形固體顆粒。 在高摩擦（MF = 0.9），主要是腔填充液相。在一個(gè)較高的穿孔率、薄板成形性和微觀結(jié)構(gòu)表現(xiàn)出更好的NE甚至固體顆粒。 在石墨潤滑(MF=0.9)腔中，沖壓速度為300 mm/s的薄板的拉伸強(qiáng)度和伸長率分別為216 MPa和10%。這些值為57 MP。 A和5.5%分別比以30 mm/s的沖孔速度形成的薄板高。 2015 Elsevier公司保留所有權(quán)利。關(guān)鍵詞:半固態(tài)漿料 間接流變鑄造 電磁攪拌薄板 A356合金 充填 模擬1.簡介壓鑄過程中鋁是金屬液的高速噴射，導(dǎo)致內(nèi)部缺陷，由于剩余的氣體或空氣中的熔融金屬，從而惡化或 這是力學(xué)性能。Niu等人(2000)發(fā)現(xiàn)，在壓鑄過程中使用真空，可以顯著地減小鑄件中氣體孔隙率和氣孔尺寸。蒂伊 顯著提高材料的密度和力學(xué)性能，特別是抗拉強(qiáng)度和塑性。鍛造工藝限制了近凈成形性，減少了后處理。 生產(chǎn)效率和模具壽命，使環(huán)保生產(chǎn)成為不可能。擠壓鑄造是液態(tài)金屬在凝固過程ED相對高的壓力下減少GA的形成 收縮孔隙度。然而，這個(gè)過程產(chǎn)生一個(gè)玫瑰花結(jié)和枝晶結(jié)構(gòu)（悅和查德威克，1996），并有模具壽命縮短、形狀復(fù)雜性有限、生產(chǎn)薄零件的缺陷、最大尺寸和重量有限(Ghomashchi和Vikhrov，2000年)。Flemings等人(1976年)開發(fā)了一種流變(半固態(tài))材料和流變鑄造工藝，以替代壓鑄和鍛造等金屬成形工藝。它們的過程產(chǎn)生一個(gè) 固體球體高度分散在液體中的漿料。Joly和Mehrabian(1976)表明，在一定體積分?jǐn)?shù)的固體中，漿料的粘度隨冷卻溫度的降低而降低。 提高剪切速率。流變成形的方法，這是在半固態(tài)材料進(jìn)行（即溫度的固體線以上但低于液體的一種），是一個(gè)解決方案 解決鑄造和成形過程中的問題。在流變成型過程中，隨著溫度的降低，鋁液被攪拌，從而形成具有可控顆粒的半固態(tài)漿料。 N個(gè)尺寸，然后注入模具并與壓力機(jī)形成。Kapranos等人(2000年)描述了利用All鋁生產(chǎn)和評估高質(zhì)量觸變組分的過程。 公司表明，觸變成形顯然具有近凈成形能力。紀(jì)等。（2001）開發(fā)出雙螺桿流變成型工藝和風(fēng)扇等。（2005）提出了一種流變壓鑄（RDC）的過程，直接使用液態(tài)鋁合金。他們的研究結(jié)果表明，RDC樣品已接近零孔隙度 DNE和組織均勻在整個(gè)樣本在鑄態(tài)條件下。阿特金森（2005）總結(jié)了路線的球狀組織，半固態(tài)加工類型的優(yōu)勢 這些方法的優(yōu)缺點(diǎn)，背景流變學(xué)，觸變性的數(shù)學(xué)理論，半固態(tài)合金漿料的瞬態(tài)行為，以及計(jì)算模型。用于處理半固態(tài)金屬的流變成形或觸變形成的一個(gè)主要缺點(diǎn)是控制液體或固體段(即，固相和液相的分離或不均勻的)。 固相的分布)。當(dāng)半固態(tài)漿料進(jìn)入模具時(shí)，材料會(huì)與腔體壁接觸.。這就導(dǎo)致了不均勻的不均勻的不均勻的OWS，導(dǎo)致固相的分離(主要a- 從液相中產(chǎn)生的Al粒子。Chen和Tsao(1997)提出了半固態(tài)變形機(jī)制，并根據(jù)現(xiàn)象學(xué)模型的變形預(yù)測了偏析現(xiàn)象?？祪?T.Al.(2007)研究了改變注射速度對半固態(tài)壓鑄產(chǎn)品的球狀顯微組織和機(jī)械性能的影響。他們發(fā)現(xiàn)Differe 在有液體和無液體分離的樣品中，固體分率約為1520%。薄板、固相和液相的更嚴(yán)重偏析，使他們 不同位置的R力學(xué)性能不均勻。由于半固態(tài)金屬加工的偏析和初始成形溫度低的問題，目前還沒有研究。 目前，我們已經(jīng)完成了用流變成形工藝制造薄板的工作.本研究采用間接流變鑄造工藝，彌補(bǔ)了間接擠壓鑄造的缺點(diǎn)，生產(chǎn)了電動(dòng)汽車零部件及燃料用鋁薄板。 電池雙極板。薄板的間接流變鑄造工藝涉及薄模腔中的低澆注溫度。這使得材料很可能無法固定CA 從中心開始完全和凝固，這將導(dǎo)致不完全成形。因此，本研究的目的是提供一種設(shè)計(jì)用于間接流變鑄造的模具的方法，該模具為APPRO 為薄板的形狀做準(zhǔn)備。利用軟件巖漿設(shè)計(jì)了一種適合于流變特性的柵形和超臨界流場，使半固態(tài)漿料能夠進(jìn)入空腔。A 356合金 采用寬固液共存區(qū)作為半固態(tài)漿料。通過電磁電磁攪拌器的使用制作出NE和球形固體顆粒的半固態(tài)漿料（ 以控制A 356合金的晶粒尺寸。將半固態(tài)漿料注入安裝在200 t液壓機(jī)上的模具，形成薄板坯。形成薄板的實(shí)驗(yàn) 分析了兩沖頭速度和兩腔摩擦條件下的成形過程，并分析了沖頭速度和脆性對成形性、顯微組織和力學(xué)性能的影響。微絲 在不同的條件下，測定了形成的薄板試樣的組織和力學(xué)性能。2. 實(shí)驗(yàn)步驟2.1.半固態(tài)流動(dòng)模型半固態(tài)材料的半固態(tài)模型表明粘滯率與剪切速率有關(guān).。半固態(tài)材料的粘度隨剪切速率的增加而急劇下降，但其粘度幾乎不變。 在低剪切速率粘度。為了描述粘度在高剪切速率區(qū)的剪切速率的依賴關(guān)系，使用了一個(gè)經(jīng)驗(yàn)公式，這個(gè)公式稱為冪律公式(Kim和Kang，2000年；Atkinson，2005年)：其中，為剪切應(yīng)力，為剪切速率，K為冪律，n為冪律指數(shù)。當(dāng)n1時(shí)，材料變成牛頓流動(dòng)，其粘度y與K.Kim相同。 對于牛頓模型，Kang(2000)設(shè)n=1。對于半固態(tài)的ostwald-de waele uid模型，實(shí)驗(yàn)得到的n值為0.480.45(剪切速率=3-2)。 500s1)。將其應(yīng)用于MAMASOFT中，用于比較裸片內(nèi)的固定分析結(jié)果。他們的結(jié)果表明，奧斯特瓦爾德德瓦勒液體模型與經(jīng)驗(yàn)一致 -鱟結(jié)果。鑄件的粘性行為模型采用奧斯瓦爾德de Waele模型，表現(xiàn)為半固態(tài)材料的非牛頓體通過電力法： 其中Y是表觀動(dòng)態(tài)粘度，M為奧斯特瓦爾德-德瓦萊系數(shù)，N為奧斯特瓦爾德-德瓦萊指數(shù)，P為密度。MAGMASOFT的控制方程有：控制體積法、連續(xù)方程、Navier-Stokes方程、能量方程和體積法(VOF)。這些都是一樣的 用于液體。2.2.模具設(shè)計(jì)的模擬準(zhǔn)備當(dāng)半固態(tài)漿料被壓縮時(shí)，液相向漿料表面移動(dòng)，從而導(dǎo)致表面裂紋。固相和液相的空隙率和偏析變得明顯。 在受壓試樣的一側(cè)更為嚴(yán)重。搜索引擎優(yōu)化等。（2002）進(jìn)行壓縮實(shí)驗(yàn)，研究半固態(tài)材料在不同加工條件下的變形行為。 儀表，如試件尺寸和應(yīng)變率。他們建議，對薄板的流變模鍛模具的設(shè)計(jì)必須為間接式結(jié)構(gòu)。用半溶膠形成薄板 設(shè)計(jì)了一種間接流變鑄造模具，該模具采用沖頭將半固態(tài)漿料壓入封閉式上、下模中進(jìn)行壓邊。因?yàn)檫@個(gè)結(jié)構(gòu)是相似的 對壓鑄工藝，澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和流是一個(gè)重要的變量。分析了半固態(tài)漿料的行為，它通過門和LLS CAV性是 薄板設(shè)計(jì)的主要因素。seo等人(2007)分析了澆口形狀如何影響半固態(tài)漿料的液體偏析，并得出結(jié)論：寬的澆口會(huì)使液滴更像。 y按順序排列，液體分離不太可能形成。為了研究半固態(tài)漿料在不同澆口形狀下的吸脹行為，對不同澆口形狀的薄板腔(150 mm，150 mm，1.2 mm)進(jìn)行了數(shù)值模擬。模擬結(jié)果是 采用A356觸變模塊進(jìn)行（Ostwaldde Waele模型）的巖漿。表1列出了在模擬中使用的條件和換熱系數(shù)系數(shù)。表 1仿真參數(shù) 參數(shù) 值 熔融金屬材料A356 (TL)617 C Solidus temperatu熔融金屬 材料 A356液相線溫度(TL) 617 C 固相線溫度(TS) 547 C初始溫度(TM) 596 C潛伏熱 430 kJ/kg模具 材料 SKD 61 初始溫度(TD) 300 C傳熱系數(shù) 材料和模具 7000 W/m2 K 沖模模具 1000 W/m2 K表 2 A356鋁合金的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù) %）SiMgTiFeNiMnZnPbAl7.080.350.170.080.070.010.010.01Bal.2.3.半固態(tài)漿料的制備A356合金用于半固態(tài)漿料，EMS用于控制固體顆粒的尺寸。因?yàn)锳356合金在兩相糊狀區(qū)具有很強(qiáng)的流動(dòng)性，并能增強(qiáng)機(jī)械強(qiáng)度 具有熱處理的機(jī)械強(qiáng)度，用于汽車零部件，如指節(jié)、臂和外殼，需要可靠性。特別是A356的力學(xué)性能密切相關(guān) o初生粒子的大小、二次枝晶臂間距(SDAS)、Si顆粒在共晶基體中的形狀和分布。表2列出A 356合金的化學(xué)成分。菲 G. 1顯示固相分?jǐn)?shù)對A356合金的溫度。利用差示掃描calorime測定了在不同溫度下A356合金的固相分?jǐn)?shù) -嘗試（DSC）曲線。對A356合金的液相線和固相線溫度分別為617和547C，分別為溫度596 C固相分?jǐn)?shù)為40%。圖2(a)示出了本研究中使用的EMS的照片。EMS由3個(gè)相(P、R、S)和3個(gè)帶線圈的圖1.固相分?jǐn)?shù)對A356合金的溫度圖2.電磁攪拌器：(A)真實(shí)圖片和(B)示意圖圖3.三位磁感應(yīng)密度隨攪拌電流的變化極組成與芯垂直。通過堆積幾個(gè)0.35mm厚的板來制造用于確定線圈位置的芯。芯由240個(gè)單位疊片組成的Si-Zn合金板和線圈WA組成 繞著核心的傷口。每個(gè)階段被放置在一個(gè)圓柱形的方向，如圖2（b），讓目前的移動(dòng)與線圈和電磁力是在圓柱產(chǎn)生 攪拌熔化的金屬。用高斯表測量了電磁攪拌系統(tǒng)在三個(gè)位置的電磁力。圖3顯示了測量到的磁感應(yīng)密度的變化。 在EMS內(nèi)的三個(gè)位置作為電流的函數(shù)。測量的磁感應(yīng)強(qiáng)度與每個(gè)位置上電流的增加成正比。在電流為60 A時(shí)，MAG 在上、中、下位的誘導(dǎo)密度分別為640、680和1120 G。攪拌力對鋁液中剪切應(yīng)力的影響控制了鋁的生長。 固相過程中形成的樹枝狀臂。從而控制了固相的晶粒尺寸，使晶粒呈球形。圖4示出了制備半固態(tài)漿料的工藝.。首先，將杯子插入EMS中，然后用一個(gè)鋼包從熔爐中舀出熔化的金屬。然后，攪拌開始于電爐。 在將熔融金屬倒入EMS杯中時(shí)施加租金。熔煉金屬在爐內(nèi)溫度為680，溫度為635。攪拌至杯內(nèi)金屬熔融溫度降至596，即固相分?jǐn)?shù)(Fs)為40%。大約需要78秒的攪拌時(shí)間。 達(dá)到這個(gè)水平。攪拌實(shí)驗(yàn)的變量是攪拌開始時(shí)的金屬溫度、攪拌電流（A）和攪拌時(shí)間（t）。BAE等。（2007）s 當(dāng)攪拌開始時(shí)熔融金屬溫度低于655，攪拌電流為60A，攪拌時(shí)間為60秒時(shí)，可形成牢固且球狀的固體顆粒。 用A 356進(jìn)行電磁攪拌實(shí)驗(yàn)。因此，如表3所示，在本實(shí)驗(yàn)中，金屬熔體溫度為620，攪拌電流為60A。不銹鋼304用于EMS杯。不銹鋼是非磁性的，因?yàn)樗菉W氏體，因此它不受電磁力的影響。此外，不銹鋼304不變形。 room 房屋即使在700以上的溫度下也是如此。Seo等人（2002）執(zhí)行了在半固態(tài)漿料上進(jìn)行了壓縮實(shí)驗(yàn)，并考察了鋼坯高度和直徑的變化對液體沉降的影響。他們的結(jié)論是，一個(gè)較大的鋼坯直徑使它成為l。 極有可能出現(xiàn)孔隙和液體偏析。此外，較大的坯長增加了空隙的內(nèi)容。因此，在薄板成形所需的材料數(shù)量之后， 將EMS杯設(shè)計(jì)為具有與模具套筒(60mm)的內(nèi)徑相似的直徑和更低的高度。圖5(a)分別說明EMS杯和實(shí)際杯的形狀尺寸。圖5(C)示出了半固態(tài)漿料.。圖4.EMS制造工藝與已加工球形固體顆粒的半固態(tài)漿料參數(shù) 值 熔融金屬材料A356 (TL)617 C Solidus temperatu攪拌法 電磁攪拌攪拌電流(A) 60A啟動(dòng)時(shí)的溫度 620 C攪拌（TS） 零度溫度 596 C/40%攪拌（TF）/固體 分?jǐn)?shù)(Fs) 攪拌時(shí)間(T) 60s表 3 半固態(tài)漿料制備的實(shí)驗(yàn)條件圖5.攪拌杯和漿料的幾何形狀：(A)杯的截面 (B)杯的照片 (C)半固態(tài)漿料的照片杯子厚2毫米，長100毫米。由于攪拌過程中熔融金屬的旋轉(zhuǎn)是由于攪拌力的作用，所以金屬熔體的旋轉(zhuǎn)會(huì)使攪拌過程中的金屬發(fā)生旋轉(zhuǎn)。 二杯如果杯填進(jìn)。因此，世界杯是填充到90毫米的高度與熔融金屬。對所制備的半固態(tài)漿料的體積是165597立方毫米，和體積 薄板模型計(jì)算軟件使用UG NX6軟件在功能空間為161304 mm3.。半固態(tài)漿料的數(shù)量是足夠?qū)⒈∏弧?.4.間接流變鑄造法將EMS實(shí)驗(yàn)生產(chǎn)的半固態(tài)漿料(FS40%)注入200T液壓機(jī)中的模具中，進(jìn)行薄板成形實(shí)驗(yàn)。圖6示出了200噸液壓機(jī),其 已安裝的薄板模具。表4和圖7分別給出了薄板成形過程的實(shí)驗(yàn)條件和該工藝的總圖。模具溫度w 保持在280290攝氏度，并配有墨盒加熱器。沖頭的壓力為200 MPa，采用兩種速度：30 mm/s和300 mm/s。將半固態(tài)漿料注入模具內(nèi)。 壓力保持5秒。為了確保成形板不會(huì)被彈射銷變形，模具被打開10s，以便進(jìn)行一些強(qiáng)化。然后， 把ATE從模具中取出，立即在水中冷卻。圖6.200噸液壓壓力機(jī)安裝用于薄板制造的模具參數(shù) 值 熔融金屬材料A356 (TL)617 C Solidus temperatu溫度和固體分?jǐn)?shù) 596 C and 40%半固態(tài)漿料 模具溫度 280-290 C壓模壓力（PP） 200Mpa 壓力機(jī)沖壓速度（Vp） 30 and 300 mm/s 模具腔潤滑劑 石墨條件 1 VP=300 mm/s，無潤滑劑(MF=0.9)條件 2 VP=300 mm/s，石墨潤滑劑(MF=0.4)條件 3 VP=30 mm/s，石墨潤滑劑(MF=0.4)表 4 半固態(tài)漿料間接流變鑄造的實(shí)驗(yàn)條件Pinsky等人(1984)在半固態(tài)Sn-Pb壓縮和環(huán)壓縮實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，在半固態(tài)Sn-Pb壓縮和環(huán)壓縮實(shí)驗(yàn)中，固相和液相的偏析隨著模具與材料之間的摩擦而增加。 合金?？档取＃?999）進(jìn)行壓縮等實(shí)驗(yàn)的半固態(tài)材料在不同應(yīng)變率得出固相在高應(yīng)變率分布均勻，其中樂 廣告較少的液體分離。因此，三形成實(shí)驗(yàn)進(jìn)行分析的成形性能，微觀結(jié)構(gòu)，和兩摩擦和機(jī)械性能之間的顯示條件 Ty和半固體料漿和兩個(gè)沖頭速度。在空腔內(nèi)噴涂石墨潤滑劑以形成具有兩個(gè)沖頭速度的成形實(shí)驗(yàn)，并且用非潤滑的方法進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。 腔體分析不同相態(tài)摩擦?xí)r固、液相的偏析及缺陷。實(shí)驗(yàn)條件1是一個(gè)非潤滑腔（MF = 0.9）與沖頭SP。 300 mm/s的EED。條件2和3為石墨潤滑腔(MF=0.4)，沖壓速度分別為300 mm/s和30 mm/s。表4列出了這些條件。五在每個(gè)實(shí)驗(yàn)條件下進(jìn)行測試，以產(chǎn)生總共15個(gè)薄板樣品。圖7.間接流變鑄造過程示意圖：（a）輸入半固態(tài)漿料，（b）和（c）噴射成形2.5.顯微組織和力學(xué)性能測定使用圖像分析儀測量顯微結(jié)構(gòu)中固體顆粒的尺寸和球性。等價(jià)的直徑（平均大?。┑墓腆w顆粒的內(nèi)德Eq.（3）的下方，和形狀因子（球狀）代表顆粒的圓度，是內(nèi)德Eq.（4）。當(dāng)r1時(shí)，粒子 具有完美的圓形形狀；對于較少的球狀粒子，r>1因?yàn)樗闹荛L比相同面積的圓形粒子長。這里D、R、A和P分別是小球的直徑、半徑、面積和周長。圖8.模具填充半固態(tài)漿料的行為根據(jù)澆口形狀：（a）和（b）直澆口扇形澆口圖9.（a）風(fēng)機(jī)大門系統(tǒng)（單位：mm）和（b）料齡的詳細(xì)設(shè)計(jì)為了分析成形薄板的力學(xué)性能，對不同型腔位置的試件進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)。拉伸試樣在25米高度。 M量規(guī)長度和6mm寬度；根據(jù)ASTME8M規(guī)范（子尺寸SPEI-MEN）制造。樣品被設(shè)置為與樣品薄板一樣厚。對于時(shí)態(tài) 樂的測試，使用了一個(gè)25-t MTS和應(yīng)變率被設(shè)定為1毫米/分鐘。為了精確測量伸長率，使用了一種伸長計(jì)，這是一種接觸鏡面的方法。用拉伸試驗(yàn)試樣測量維氏硬度。 S.對每個(gè)樣品分別進(jìn)行三次拉伸和硬度測試。結(jié)果取平均值，最大值和最小值用誤差棒表示。圖10.模具會(huì)有兩個(gè)在流動(dòng)側(cè)模型的半固態(tài)漿料的行為：（a）速度和（b）溫度3.研究結(jié)果與討論3.1 模具設(shè)計(jì)仿真為了設(shè)計(jì)一個(gè)薄板的澆口形狀，餅干被設(shè)置為60毫米，相當(dāng)于套筒的內(nèi)徑。圖8（a）顯示填充在模具中的半固態(tài)漿料性能的CA 有一個(gè)直門。模擬結(jié)果表明，由于漿液的粘度，漿料沿閘門的形狀呈直線狀排列?？涨坏膬蓚?cè)被 UID的背哎喲，達(dá)到空腔結(jié)束返回。這可能會(huì)導(dǎo)致不完整的填充在CAV的兩面性。因此，門擴(kuò)大到風(fēng)扇類型，使材料公司。 當(dāng)穿過大門后，整個(gè)腔就會(huì)上升?？s短了澆口長度，避免了半固態(tài)漿料在冷卻過程中在腔內(nèi)凝固。圖8(B)示出e 腔的整個(gè)寬度填充為原料通過大門。在選定了一個(gè)扇形，具體C的細(xì)節(jié)設(shè)計(jì)的門。如圖9中的澆口截面，門是18毫米厚的部分連接到餅干然后縮小 英語字母表中的第四個(gè)字母靠近空腔。輕松除去形成的薄板，5和6梯度設(shè)置為餅干的頂部和底部，分別地，沿分型線的模具。每個(gè)角落都圓了。當(dāng)熔化的金屬冷卻到半固態(tài)漿料時(shí)，上部 部分漿料表面狀態(tài)差，是由于外部空氣的影響，由于傳熱的緣故，漿料的表面比中心低3。因?yàn)镾EM的上部 i-solid漿料注入模具RST，泥漿的可憐的上部可能流入腔，導(dǎo)致不完整的填充。考慮到這種可能性，大門位于4毫米高于餅干的底部（即在半固態(tài)漿料的上部），如圖9所示（一）。上部（進(jìn)一步固化）漿料不對空腔進(jìn)行分選，而是放置在半固態(tài)漿料的上部區(qū)域。圖9(B)示出了材料的年齡結(jié)果；初始材料沒有進(jìn)入腔體。墊子 要求年齡是指經(jīng)過的時(shí)間在OW材料；更長的時(shí)間表示OW較早的材料。扇形閘門導(dǎo)致材料將整個(gè)腔。在洞邊的流量也增加了，如圖8（b）。因?yàn)樵诙催叺牧鞯竭_(dá)終點(diǎn) 在型腔中，氣體或空氣不能通過模具的分型線釋放，而是鎖定在型腔內(nèi)。成形樣品 表面可以在腔端粗糙因?yàn)榭紫兜热毕?，氣囊，和流痕。此外，不均勻的填充速度可以使固相和液相分離。這個(gè) 因此，在空腔中獲得均勻的流量，二OWS在腔體的側(cè)面設(shè)計(jì)。圖10顯示了一個(gè)模型，兩個(gè)OWS放置在兩側(cè)的仿真結(jié)果 腔。在腔體的側(cè)快流是導(dǎo)致在OWS，空腔填充均勻整體。然而，當(dāng)材料通過空腔的中心，速度和溫度。 真的大幅度下降。后腔完全填充，在腔體的一端溫度低于585C.這些可能導(dǎo)致不完全填充在空腔的一端在實(shí)際成形實(shí)驗(yàn)，這可能會(huì)導(dǎo)致例如表面裂紋缺陷的鑄件和毛孔。因?yàn)槟悄蘀S在回火溫度低于585C在腔體的一端也可以帶著自己去除材料的部分，已經(jīng)超過OWS被放置在腔端，為如圖11所示。在低于585下凝固的材料部分在腔端處固定了過度彎曲，且腔內(nèi)的溫度保持在590。圖11. 半固態(tài)漿料的模壓性能(溫度)，其側(cè)有兩個(gè)以上的溢值，最后有五個(gè)溢出圖12.在腔模型壓力分布：（A）兩個(gè)溢出在端側(cè)和五個(gè)溢出在結(jié)尾、（B）四個(gè)溢出在端側(cè)和五個(gè)溢出已經(jīng)結(jié)束圖13.形成半固態(tài)漿料薄板間接流變鑄造模具：（a）房模腔的照片和（b）模具結(jié)構(gòu)圖12(a)表示空腔內(nèi)的壓力分布。壓力分布明顯不均勻。側(cè)面的壓力約為大氣壓(1013mbar)。應(yīng)用壓力確定WA S消失，一些區(qū)域承受超過10,000毫巴的壓力。在腔端處的血管過流受到大氣壓力。未轉(zhuǎn)移所施加的壓力該結(jié)果表明，在實(shí)際成形試驗(yàn)中，在過道入口處可能出現(xiàn)不完全的固定。為了解決這個(gè)問題, 如圖12(b)所示，在側(cè)面添加兩個(gè)溢流道。在具有兩個(gè)添加過流的腔室上均勻地分布超過4000毫巴的壓力。根據(jù)仿真結(jié)果，分別設(shè)計(jì)了如圖13(a)和(b)所示的空腔形狀和模具結(jié)構(gòu)。因?yàn)槟＞叩臏囟葢?yīng)該保持在280-290。成形實(shí)驗(yàn)，三和四20毫米孔加工上、下模，分別為筒式加熱器孔。然后，1.8毫米孔在上B加工中心 為了測量和控制模具溫度，插入了一個(gè)K型熱電偶。為便于在成形后取出薄板試樣，為噴射器PI機(jī)加工了14mm孔。 NS：一個(gè)在套筒，6個(gè)在腔中，一個(gè)用于每個(gè)過流。用于壓縮半固體漿料的沖頭的直徑為60mm，其與套筒的內(nèi)徑相同。本發(fā)明的實(shí)施例 沖頭的上部有100毫米的直徑，以防止在反復(fù)試驗(yàn)中沖頭發(fā)生屈曲。防止鋁合金附著在模具表面，提高表面硬度 通過氮化處理鈰硬度、沖頭、套筒和腔。圖14.不含EMS的半固態(tài)漿料(A)和(B)的顯微結(jié)構(gòu)圖15.具有和沒有EMS的半固體漿料中固體顆粒的體積分?jǐn)?shù)、當(dāng)量直徑和圓度圖16.用不同沖孔速度(VP)和空腔摩擦狀態(tài)制作的薄板樣品：(A)30 mm/s，不含潤滑劑；(B)300 mm/s，石墨潤滑劑；和30mm/s石墨潤滑劑3.2.半固態(tài)漿料的微觀結(jié)構(gòu)在薄板成形試驗(yàn)前，需要在水中立即冷卻半固態(tài)漿料，以分析其微觀結(jié)構(gòu)。圖14顯示了半固態(tài)的顯微結(jié)構(gòu)。 用EMS攪拌，不攪拌，冷卻到596。顯微組織為固相初生a-Al，固-l為液相共晶相。 伊奎德狀態(tài)。在攪拌的微結(jié)構(gòu)中，由于控制了顆粒的不均勻生長，在半固態(tài)漿料的中心均勻分布著ne和球狀固體顆粒。 （圖14（a）。在半固態(tài)漿料的兩側(cè)，杯面約3C下的中心由于攪拌過程中的傳熱。因此，固體顆粒比T 他在中心。在不攪拌的情況下，大量的玫瑰花結(jié)顆粒、樹枝晶和一些Ne球狀顆粒被分布在一起(圖14(B)。熔化的金屬生長成樹枝狀。 結(jié)構(gòu)直到冷卻到596。材料周圍的晶粒尺寸較粗。 圖15顯示了半固態(tài)漿料中的固體顆粒的體積分?jǐn)?shù)、當(dāng)量直徑和圓度。在中心，當(dāng)量直徑和圓度。 半固態(tài)漿料的固粒率分別為75 m和1.5 m.。無電磁攪拌的半固態(tài)漿料的固體顆粒分別為110m和2.3m.。上 半固態(tài)漿料的邊、等效直徑和圓度分別為82 m和1.65 m.。這些半固態(tài)漿料中的固體顆粒沒有EMS 119m和3，分別。半固態(tài)漿料的分散度為45%，中部為41%。半固態(tài)漿料沒有EMS體積分?jǐn)?shù) 中間43%個(gè)，兩邊40%個(gè)。結(jié)果證明，使用EMS可以獲得具有固定和球狀固體顆粒的半固體漿料。如果將具有不均勻和粗糙顆粒的半固體漿料注入模具和T中, 沖擊壓縮的母雞，可能會(huì)由于不良的干燥性而造成不完全的拉毛或跑錯(cuò)(短射)，而由于組織不良，形成的試樣的機(jī)電性能會(huì)很低。 重新.因此，在薄板成形實(shí)驗(yàn)中，采用EMS制造半固態(tài)漿料。圖17.成形薄板的厚度3.3.薄板成形性圖16示出了在每種條件下制備的最佳薄板樣品的選擇。薄板試樣以兩個(gè)沖頭速度(30和300mm/s)和空腔摩擦CONDI-Ti形成。 帶石墨潤滑劑和無石墨潤滑劑。板狀樣品表面的黑色部分是石墨潤滑劑。圖16（a）示出了在300毫米/秒的沖壓速度下形成的樣品，而沒有GR。 腔體中的黃鐵礦潤滑劑(MF=0.9)。由于半固態(tài)漿料由于其粘度而表現(xiàn)出嚴(yán)重的粘性，如果漿料在沒有潤滑的情況下被壓縮，沖頭可能會(huì)卡在套筒內(nèi)。 T。因此，在這個(gè)實(shí)驗(yàn)中，少量的石墨潤滑不能噴在模套。在此條件下形成的樣本有短射在CAV的結(jié)束，雙方我 TY。如圖所示的仿真結(jié)果如圖5所示的壓力（B），這短短的鏡頭可以歸因于減少的壓力在型腔最后的流量入口。圖16（b）和 （C）顯示薄板樣品形成空腔內(nèi)的石墨潤滑劑（MF = 0.4）在300和30毫米/秒沖速度，分別地。薄板試樣以300毫米的沖壓速度形成。 用石墨潤滑劑填充型腔完全沒有任何短鏡頭。雖然只有兩個(gè)OWS連接在腔體的一端，所有一直在OWS在實(shí)際實(shí)驗(yàn)中形成 彪，和過流入口被打破，掉了下來，因?yàn)閺臉颖颈焕鰪椛淞?。?0毫米/秒的沖壓速度下形成一個(gè)短鏡頭。 腔和六個(gè)過度射束導(dǎo)致短射(圖16(c)。如圖4中模擬溫度的模擬結(jié)果所示，這是材料溫度下降到以下的點(diǎn) 585C。因?yàn)闆_壓速度比SIM計(jì)算條件小10倍，所以溫度甚至更遠(yuǎn)，這可能導(dǎo)致不完全成形。圖18.固體陽離子行為的模擬結(jié)果圖17示出了所形成的薄板樣品的厚度。A組(A1、A2和A3)和B(B1、B2、B3)分別指示樣品的中心和側(cè)位置。A1和B1（靠近門）均大于A3和B3（近在ow），B組較A組，這可能是由于年齡上陽離子固化收縮。圖18顯示了s的仿真結(jié)果。 Lling后的OLidi陽離子行為。與半固態(tài)漿料的相似，在越低處形成的等高線狀的固體陽離子模式形成于門上。因?yàn)槁毼籅1 與A1進(jìn)行固化陽離子慢相比，腔中的其他位置，他們可以預(yù)期的要厚。相比之下，B3和A3固體比其他位置更快，這意味著它們應(yīng)該比其他位置更薄。用石墨潤滑劑制作的薄板的厚度 沖頭速度為300 mm/s時(shí)，最接近模具型腔的厚度，是成形最精確的產(chǎn)品。用半固態(tài)漿料進(jìn)行薄板成形的結(jié)果表明， 最佳工藝條件為：沖孔速度300 mm/s，腔內(nèi)石墨潤滑劑。圖19.用不同的沖頭速度(VP)和空腔的摩擦狀態(tài)制造的薄板試樣的微觀結(jié)構(gòu)：(a)30mm/s，無潤滑劑；(b)300mm/s，石墨潤滑劑；和(c)30m m / s, 石墨潤滑劑3.4.薄板顯微組織圖19(a)示出了以300mm/s的沖壓速度和在空腔中沒有石墨潤滑劑形成的樣品的微觀結(jié)構(gòu)(條件1)。微觀結(jié)構(gòu)表明固相和Li 液相被嚴(yán)重隔離的位置F和E的位置在F（近門），有幾個(gè)粗樹枝從聚結(jié)；在位置E（離門），很少有固體顆粒的PAR S.當(dāng)存在高摩擦?xí)r，固體顆粒的流動(dòng)是不透明的。因此，固相的一小部分移動(dòng)到腔中，液相具有更好的流動(dòng)性，填充了腔。 也就是說，半固態(tài)材料與模具型腔之間的高度摩擦導(dǎo)致了固液相高度的偏析。圖19（b）和（c）示出分別在300和30毫米/秒（條件1和2）的沖壓速度下形成的樣品，在空腔中使用石墨潤滑劑。打孔速度為300 mm/s比30 mm/s的沖孔速度更有利于固相的均勻分布，晶粒尺寸更均勻，密度更大。在30 mm/s時(shí)，固體顆粒之間的間隙很大，因?yàn)镾O的數(shù)量很少。 直徑超過100米的蓋子顆粒。在E位孔隙率很高。圖20顯示了在p點(diǎn)形成的樣品中固體顆粒的體積結(jié)構(gòu)、等效直徑和圓度。 用石墨潤滑劑的沖床速度為300毫米/秒和30毫米/秒。在300 mm/s條件下形成的樣品，F(xiàn)位置的等效直徑、圓度和體積分?jǐn)?shù)分別為65m，1.25， 和45.5%。在E位置，分別為62m、1.27和43.5%。對于以30mm/s形成的樣品，固體顆粒的當(dāng)量直徑、圓度和體積分?jǐn)?shù) ES在位置72M，1.45和36%，分別。在位置E，他們70m，1.4，和35%，分別地。在E位，固相略小，球狀，但VO。 結(jié)果表明，在300 mm/s和30 mm/s下形成的薄板樣品的顯微組織均為Ner，且與顯微組織相比具有更多的球狀特征。 f半固態(tài)漿料與EMS.當(dāng)半固態(tài)漿料壓縮了一拳，粗顆粒的聚結(jié)斷，單顆粒固體顆粒的變形。這些顆粒和液相填充模具 腔.對固體顆粒發(fā)生塑性變形，通過強(qiáng)制對流在填充。形成一個(gè)小而球狀的晶粒結(jié)構(gòu)。固相的運(yùn)動(dòng)速度和運(yùn)動(dòng)距離 較小和更球狀的晶粒增加。3.5.薄板力學(xué)性能圖21顯示了在三種條件下形成的樣品的拉伸強(qiáng)度、伸長率和硬度。樣品在條件2下形成的試樣，其拉伸強(qiáng)度和伸長率分別為216 MPa和10%，F(xiàn)位為209 MPa，E位為8.5%MPa。該試樣具有維氏硬度值。 F和E陣地分別為72 HV和69 HV。在3條件下形成的試樣在po時(shí)的抗拉強(qiáng)度、伸長率和維氏硬度分別為160 MPa、4.5%和69.5 HV。 位置F和148MPa，分別為2.5%和68HVE.與條件2下相比，F(xiàn)位置下的這些值分別低56 MPa、5.5%和2.5 HV，而在E位置的值則低61 MPa、6%和1 HV。在條件1下形成的樣品 (不含石墨潤滑的型腔)在F、126 MPa和2%下拉伸強(qiáng)度和伸長率分別很低，分別為132 MPa和2%MPa，而E位的拉伸強(qiáng)度和伸長率較低。 條件2。然而，由于用作液相的大共晶相，維氏硬度在條件3下比條件2高得多。固體P的維氏硬度 Hase約56 HV，液相Hase約98 HV。在2條件下形成的樣品的拉伸強(qiáng)度和伸長率在300毫米/秒高于3條件下形成的樣品在30毫米/秒。 ID顆粒稍小，分布更密集。特別是，1和3的條件下試樣的伸長率明顯明顯低于樣本條件下 2.這表明顯微組織中固體顆粒的減少降低了伸長率。在條件3下，雖然顯微組織中的固體顆粒大多為球狀，但仍有一個(gè) 直徑超過100米的大量固體顆粒。這表明，1.2 mm厚的薄鋼板內(nèi)的固體顆粒數(shù)量遠(yuǎn)小于條件2下的固粒數(shù)。為 在條件1下的微觀結(jié)構(gòu)，固體顆粒很少分布，并在一個(gè)地方集中作為枝晶結(jié)構(gòu)。關(guān)于DIF力學(xué)性質(zhì)的差異 在這三種條件下，與E相比，F(xiàn)位置(靠近柵極)的性能略有改善，但兩種位置的微觀結(jié)構(gòu)相似。基于成形性、力學(xué)性能和微觀結(jié)構(gòu)的分析，對薄板在不同沖壓速度和無潤滑條件下形成的，2（含石墨的潤滑 最合適的方法是采用富饒和300 mm/s的打孔速度。圖20.用石墨潤滑劑在300和30mm/s沖壓速度下形成的樣品中的固體顆粒的體積分?jǐn)?shù)、當(dāng)量直徑和圓度圖21.制備樣品的力學(xué)性能4.結(jié)論通過模擬試驗(yàn)，設(shè)計(jì)了1.2 mm厚薄板的間接流變模.。形成薄板在兩種摩擦條件下的空腔和兩沖孔速度。分析了這些參數(shù)對成形性和力學(xué)性能的影響。分析和實(shí)驗(yàn)結(jié)果 關(guān)于以下內(nèi)容：（1）扇形柵極允許半固態(tài)漿料均勻均勻地覆蓋整個(gè)薄腔.（2）利用位于空腔兩側(cè)的超臨界OWS，可以控制腔側(cè)的低速率增加。（3）在腔的端部處的過流的放置允許在腔內(nèi)均勻的溫度和壓力(大于大氣壓)分布。（4）用電磁攪拌法可以得到固體分?jǐn)?shù)為40%的半固態(tài)漿料，其固體顆粒為Ne和球形固體顆粒。無EMS的半固態(tài)有花環(huán)顆粒和粗球狀的a-Al部分。 叔叔。半固態(tài)漿料的等效直徑約為75 m，圓度為1.5。半固態(tài)漿體的固體部分分別110m和2.3。（5）腔的表面狀態(tài)在固體和液相之間經(jīng)歷了更大的分離,并增加了摩擦。當(dāng)腔的摩擦較高時(shí)，固體顆粒將其擴(kuò)散至MO V_e進(jìn)入腔內(nèi)，使液相具有較好的非均勻性進(jìn)入腔內(nèi)。（6）較高的沖孔速度壓縮半固態(tài)漿料產(chǎn)生更好的成形性的薄板和微結(jié)構(gòu)的密集和均勻分布的固體顆粒。（7）與EMS半固態(tài)漿料相比，成形薄板的顯微組織更呈球狀。固體顆粒受迫變形的塑性變形 過濾過程中的矢量。然后形成小球狀顆粒結(jié)構(gòu)。移動(dòng)速度和對于較小和較小的球狀晶粒，固相的距離增大。（8）當(dāng)半固態(tài)漿料是一個(gè)石墨潤滑劑300毫米/秒沖速度形成，薄板無塞格雷-固相或其他缺陷得到和液體之間的反應(yīng) 抗拉強(qiáng)度為216 MPa，伸長率為10%。致謝這項(xiàng)研究工作是由國家研究基金會(huì)（NRF）支持韓國批準(zhǔn)由韓國政府資助（編號(hào)2013r1a1a2062759）。知識(shí)經(jīng)濟(jì)部（20104010100540號(hào)），這項(xiàng)研究 是由韓國研究基金資助（KrF）批準(zhǔn)由韓國政府資助（MEST）（批準(zhǔn)號(hào)：2012-0001204）。參考文獻(xiàn)（1）Atkinson, H.V., 2005. Prog. Mater. Sci. 50, 341412.（2）Bae, J.W., Kim, T.W., Kang, C.G., 2007. J. Mater. Process. Technol. 191, 165169. Chen, C.P., Tsao, C.-Y.A., 1997. Acta Mater. 45, 19551968.（3）Fan, Z., Fang, X., Ji, S., 2005. Mater. Sci. Eng., A 412, 298306.（4）Flemings, M.C., Riek, R.G., Young, K.P., 1976. Mater. Sci. Eng. 25, 103117. Ghomashchi, M.R., Vikhrov, A., 2000. J. Mater. Process. Technol. 101, 19. Ji, S., Fan, Z., Bevis, M.J., 2001. Mater. Sci. Eng., A 299, 210217.（5）Joly, P.A., Mehrabian, R., 1976. J. Mater. Sci. 11, 13931418.（6）Kang, C.G., Bae, J.W., Kim, B.M., 2007. J. Mater. Process. Technol. 187188, 344348. Kang, C.G., Choi, J.S., Kim, K.H., 1999. J. Mater. Process. Technol. 88, 159168.（7）Kapranos, P., Ward, P.J., Atkinson, H.V., Kirkwood, D.H., 2000. Mater. Des. 21, 387394.（8）Kim, N.S., Kang, C.G., 2000. J. Mater. Process. Technol. 103, 237246.（9）Niu, X.P., Hu, B.H., Pinwill, I., Li, H., 2000. J. Mater. Process. Technol. 105, 119127. （10）Pinsky, D.A., Charreyronv, P.O., Flemings, M.C., 1984. Metall. Mater. Trans., B 15B,173181.（11）Seo, P.K., Youn, S.W., Kang, C.G., 2002. J. Mater. Process. Technol. 130131, 551557. Seo, P.K., Kim, D.U., Kang, C.G., 2007. J. Mater. Sci. Eng., A 445446, 2030.（12）Yue, T.M., Chadwick, G.A., 1996. J. Mater. Process Technol. 58, 302307.第25頁 共20頁