CA6140數(shù)控車床進(jìn)給伺服系統(tǒng)機(jī)械部分設(shè)計(jì).doc

第1章 緒 論 隨著社會(huì)生產(chǎn)和科學(xué)技術(shù)的迅速發(fā)展，機(jī)械產(chǎn)品日趨精密復(fù)雜，且需頻繁改型，普通機(jī)床已不能適應(yīng)這些要求，數(shù)控機(jī)床應(yīng)運(yùn)而生。這種新型機(jī)床具有適應(yīng)性強(qiáng)、加工精度高、加工質(zhì)量穩(wěn)定和生產(chǎn)效率高等優(yōu)點(diǎn)。它綜合應(yīng)用了電子計(jì)算機(jī)、自動(dòng)控制、伺服驅(qū)動(dòng)、精密測(cè)量和新型機(jī)械結(jié)構(gòu)等多方面的技術(shù)成果，是今后機(jī)床控制的發(fā)展方向。1.1 數(shù)控機(jī)床的產(chǎn)生數(shù)控機(jī)床最早是從美國(guó)開始研制的。1948年，美國(guó)帕森斯公司在研制加工直升機(jī)槳葉輪廓用檢查樣板的加工機(jī)床任務(wù)時(shí)，提出了研制數(shù)控機(jī)床的初始設(shè)想。1949年，帕森斯公司與麻省理工學(xué)院伺服機(jī)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室合作，開始從事數(shù)控機(jī)床的研制工作。并于1952年試制成功世界上第一臺(tái)數(shù)控機(jī)床實(shí)驗(yàn)性樣機(jī)。這是一臺(tái)采用脈沖乘法器原理的直線插補(bǔ)三坐標(biāo)連續(xù)控制銑床。經(jīng)過三年改進(jìn)和自動(dòng)編程研究，于1955年進(jìn)入實(shí)用階段。一直到20世紀(jì)50年代末，由于價(jià)格和技術(shù)原因，品種多為連續(xù)控制系統(tǒng)。到了60年代，由于晶體管的應(yīng)用，數(shù)控系統(tǒng)提高了可靠性且價(jià)格開始下降，一些民用工業(yè)開始發(fā)展數(shù)控機(jī)床，其中多數(shù)是鉆床、沖床等點(diǎn)位控制的機(jī)床。數(shù)控技術(shù)不僅在機(jī)床上得到實(shí)際應(yīng)用，而且逐步推廣到焊接機(jī)、火焰切割機(jī)等，使數(shù)控技術(shù)不斷的擴(kuò)展應(yīng)用范圍。1.2 數(shù)控機(jī)床的發(fā)展自1952年，美國(guó)研制成功第一臺(tái)數(shù)控機(jī)床以來，隨著電子技術(shù)、計(jì)算機(jī)技術(shù)、自動(dòng)控制和精密測(cè)量等相關(guān)技術(shù)的發(fā)展，數(shù)控機(jī)床也在迅速地發(fā)展和不斷地更新?lián)Q代，先后經(jīng)歷了五個(gè)發(fā)展階段。第一代數(shù)控：1952-1959年采用電子管元件構(gòu)成的專用數(shù)控裝置。第二代數(shù)控：從1959年開始采用晶體管電路的NC系統(tǒng)。第三代數(shù)控：從1965年開始采用小、中規(guī)模集成電路的NC系統(tǒng)。第四代數(shù)控：從1970年開始采用大規(guī)模集成電路的小型通用電子計(jì)算機(jī)控制的系統(tǒng)。第五代數(shù)控：從1974年開始采用微型電子計(jì)算機(jī)控制的系統(tǒng)。目前，第五代微機(jī)數(shù)控系統(tǒng)基本上取代了以往的普通數(shù)控系統(tǒng)，形成了現(xiàn)代數(shù)控系統(tǒng)。它采用微型處理器及大規(guī)模或超大規(guī)模集成電路，具有很強(qiáng)的程序存儲(chǔ)能力和控制功能。這些控制功能是由一系列控制程序來實(shí)現(xiàn)的。這些數(shù)控系統(tǒng)的通用性很強(qiáng)，幾乎只需改變軟件，就可以適應(yīng)不同類型機(jī)床的控制要求，具有很大的柔性。隨著集成電路規(guī)模的日益擴(kuò)大，光纜通信技術(shù)應(yīng)用于數(shù)控裝置中，使其體積日益縮小，價(jià)格逐年下降，可靠性顯著提高，功能也更加完善。近年來，微電子和計(jì)算機(jī)技術(shù)的日益成熟，它的成果正在不斷滲透到機(jī)械制造的各個(gè)領(lǐng)域中，先后出現(xiàn)了計(jì)算機(jī)直接數(shù)控系統(tǒng)，柔性制造系統(tǒng)和計(jì)算機(jī)集成制造系統(tǒng)。所有這些高級(jí)的自動(dòng)化生產(chǎn)系統(tǒng)均是以數(shù)控機(jī)床為基礎(chǔ)，它們代表著數(shù)控機(jī)床今后的發(fā)展趨勢(shì)。1.3 我國(guó)數(shù)控機(jī)床的發(fā)展概況我國(guó)從1958年由北京機(jī)床研究所和清華大學(xué)等首先研制數(shù)控機(jī)床，并試制成功第一臺(tái)電子管數(shù)控機(jī)床。從1965年開始，研制晶體管數(shù)控系統(tǒng)，直到60年代末和70年代初，研制的劈錐數(shù)控銑床、非圓錐插齒機(jī)等獲得成功。與此同時(shí)，還開展了數(shù)控加工平面零件自動(dòng)編程的研究。1972-1979年是數(shù)控機(jī)床的生產(chǎn)和使用階段。例如：清華大學(xué)研制成功集成電路數(shù)控系統(tǒng)；數(shù)控技術(shù)在車、銑、鏜、磨、齒輪加工、電加工等領(lǐng)域開始研究與應(yīng)用；數(shù)控加工中心機(jī)床研制成功；數(shù)控升降臺(tái)銑床和數(shù)控齒輪加工機(jī)床開始小批生產(chǎn)供應(yīng)市場(chǎng)。從80年代初開始，隨著我國(guó)開放政策的實(shí)施，先后從日本、美國(guó)、德國(guó)等國(guó)家引進(jìn)先進(jìn)的數(shù)控技術(shù)。上海機(jī)床研究所引進(jìn)美國(guó)GE公司的MTC-1數(shù)控系統(tǒng)等。在引進(jìn)、消化、吸收國(guó)外先進(jìn)技術(shù)基礎(chǔ)上，北京機(jī)床研究所又開發(fā)出BSO3經(jīng)濟(jì)型數(shù)控系統(tǒng)和BSO4全功能數(shù)控系統(tǒng)，航空航天部706所研制出MNC864數(shù)控系統(tǒng)等。進(jìn)而推動(dòng)了我國(guó)數(shù)控技術(shù)的發(fā)展，使我國(guó)數(shù)控機(jī)床在品種上、性能上以及水平上均有了新的飛躍。我國(guó)的數(shù)控機(jī)床已跨入一個(gè)新的發(fā)展階段。1.4 數(shù)控機(jī)床的發(fā)展趨勢(shì)從數(shù)控機(jī)床技術(shù)水平看，高精度、高速度、高柔性、多功能和高自動(dòng)化是數(shù)控機(jī)床的重要發(fā)展趨勢(shì)。對(duì)單臺(tái)主機(jī)不僅要求提高其柔性和自動(dòng)化程度，還要求具有進(jìn)入更高層次的柔性制造系統(tǒng)和計(jì)算機(jī)集成制造系統(tǒng)的適應(yīng)能力。在數(shù)控系統(tǒng)方面，目前世界上幾個(gè)著名的數(shù)控裝置生產(chǎn)廠家，諸如日本的FANCU，德國(guó)的SIEMENS和美國(guó)的A-B公司，產(chǎn)品都向系列化、模塊化、高性能和成套性方向發(fā)展。它們的數(shù)控系統(tǒng)都采用了16位和32位微機(jī)處理機(jī)、標(biāo)準(zhǔn)總線及軟件模塊和硬件模塊結(jié)構(gòu)，內(nèi)存容量擴(kuò)大到1MB以上，機(jī)床分辨率可達(dá)0.1微米，高速進(jìn)給可達(dá)100m/min,控制軸數(shù)可達(dá)16個(gè)，并采用先進(jìn)的電裝工藝。在驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)方面，交流驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)發(fā)展迅速。交流傳動(dòng)已由模擬式向數(shù)字式方向發(fā)展，以運(yùn)算放大器等模擬器件為主的控制器正在被以微處理器為主的數(shù)字集成元件所取代，從而克服了零點(diǎn)漂移、溫度漂移等弱點(diǎn)。1.5 數(shù)控機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)改造的意義 進(jìn)給運(yùn)動(dòng)是數(shù)字控制的直接對(duì)象，被加工工件的最終位置精度和輪廓精度都與進(jìn)給運(yùn)動(dòng)的傳動(dòng)精度、靈敏度和穩(wěn)定性有關(guān)。因此，在設(shè)計(jì)傳動(dòng)結(jié)構(gòu)，選用傳動(dòng)零件時(shí)應(yīng)充分注意減小摩擦阻力，提高傳動(dòng)精度和剛度，消除傳動(dòng)間隙和減小運(yùn)動(dòng)慣量。 數(shù)控機(jī)床的進(jìn)給運(yùn)動(dòng)采用無級(jí)調(diào)速的伺服驅(qū)動(dòng)方式，伺服電機(jī)的動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)只需經(jīng)過由最多一兩級(jí)齒輪或帶輪傳動(dòng)副和滾珠絲杠螺母副或齒輪齒條副或蝸桿蝸條副組成的傳動(dòng)系統(tǒng)傳動(dòng)給工作臺(tái)等運(yùn)動(dòng)執(zhí)行部件。傳動(dòng)系統(tǒng)的齒輪副或帶輪副的作用主要是通過降速來匹配進(jìn)給系統(tǒng)的慣量和獲得要求的輸出機(jī)械特性，對(duì)開環(huán)系統(tǒng)，還起匹配所需的脈沖當(dāng)量的作用。近年來，由于伺服電機(jī)及其控制單元性能的提高，許多數(shù)控機(jī)床的進(jìn)給傳動(dòng)系統(tǒng)去掉了降速齒輪副，直接將伺服電機(jī)與滾珠絲杠連接。滾珠絲杠螺母副或齒輪齒條副或蝸桿蝸條副的作用是實(shí)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)到直線的運(yùn)動(dòng)形式的轉(zhuǎn)換。 一般的生產(chǎn)企業(yè)或者工科類職業(yè)學(xué)校，一般都不乏普通機(jī)床，而這些普通機(jī)床，已經(jīng)滿足不了產(chǎn)品不斷改型或人才培養(yǎng)的需要，因此，對(duì)數(shù)控設(shè)備的需求就凸顯出來了，為了減小投資，充分利用現(xiàn)有的機(jī)床設(shè)備，可對(duì)普通機(jī)床進(jìn)行改造，以下將針對(duì)CA6140車床的進(jìn)給系統(tǒng)，闡述將其改造成性能更好的數(shù)控車床。第2章 CA6140車床進(jìn)給伺服系統(tǒng)改造方案的擬訂2.1總體方案確定 圖2-1 CA6140普通車床數(shù)控化改造示意圖CA6140車床數(shù)控改造方案本文改造后的結(jié)構(gòu)是一種非常典型臥式車床的數(shù)控改造結(jié)構(gòu)，改造時(shí)拆除原機(jī)床的縱向和橫向絲杠光杠、溜板箱、掛輪箱的掛輪、原手動(dòng)刀架及手柄等部件，用滾珠絲杠替換原有普通絲杠、用電動(dòng)刀架替換原有的普通刀架。縱向和橫向進(jìn)給采用步進(jìn)電動(dòng)機(jī)及減速器驅(qū)動(dòng)，橫向步進(jìn)電動(dòng)機(jī)及減速器裝置安裝在機(jī)床床鞍的后部，縱向的步進(jìn)電動(dòng)機(jī)減速器裝置安裝在機(jī)床的右端。 由于被改裝的機(jī)床本身的機(jī)械結(jié)構(gòu)不是按數(shù)控機(jī)床的要求設(shè)計(jì)的，其精度和剛度等性能指標(biāo)往往不能滿足數(shù)控機(jī)床的要求，因此將普通機(jī)床改造為全功能的數(shù)控機(jī)床，一味追求先進(jìn)指標(biāo)則會(huì)得不償失，所以確定總體方案的原則應(yīng)當(dāng)是在滿足生產(chǎn)需要的前提下，對(duì)原機(jī)床盡可能減少機(jī)械部分的改動(dòng)量，選擇簡(jiǎn)單易用的數(shù)控系統(tǒng)，達(dá)到合理的性價(jià)比。本次改造設(shè)計(jì)要求就是根據(jù)這一原則提出的。根據(jù)設(shè)計(jì)要求、依據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù)及機(jī)床數(shù)控改造的理解，進(jìn)給系統(tǒng)總體方案確定如下：利用微機(jī)對(duì)縱、橫向進(jìn)給系統(tǒng)進(jìn)行開環(huán)控制，驅(qū)動(dòng)原件采用直流步進(jìn)電機(jī)，傳動(dòng)系統(tǒng)采用滾珠絲桿；步進(jìn)電機(jī)一級(jí)齒輪減速后，帶動(dòng)滾珠絲桿轉(zhuǎn)動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)進(jìn)給運(yùn)動(dòng)。示意圖如圖2-2所示： 圖2-2 進(jìn)給系統(tǒng)設(shè)計(jì)總方案圖2.2 CA6140車床的設(shè)計(jì)參數(shù)根據(jù)型普通原始數(shù)據(jù)及數(shù)控改造設(shè)計(jì)要求，確定主要如表2-1所示：表2-1最大加工直徑車床身上：400mm車床鞍上：210mm最大加工長(zhǎng)度：1000mm快進(jìn)速度縱向2.4m/min橫向1.2m/min最大切削進(jìn)給速度縱向0.6m/min橫向0.3m/min脈沖當(dāng)量縱向0.01mm/step橫向0.005mm/step脈沖分配方式逐點(diǎn)比較法控制坐標(biāo)數(shù)2機(jī)床定位精度0.015溜板及刀架重力縱向：800N橫向：600N自動(dòng)生降速性能：有起動(dòng)加速時(shí)間：30ms主電機(jī)功率：7.5Kw 第3章 數(shù)控系統(tǒng)的選擇3.1數(shù)控系統(tǒng)的選擇3.1.1數(shù)控系統(tǒng)的選擇數(shù)控機(jī)床的價(jià)格主要由數(shù)控系統(tǒng)來決定，數(shù)控系統(tǒng)從功能上可分為低中高三檔，中高檔系統(tǒng)（如Fanuc、LBNC2T型、FAGOR、SIEMENS、華中HNC2T/2M等）功能齊全，性能優(yōu)良，但價(jià)格偏高。結(jié)合實(shí)際，從實(shí)用角度出發(fā)，我選擇了華中HNC21T型數(shù)控車床系統(tǒng)，該系統(tǒng)采用先進(jìn)的開放式體系結(jié)構(gòu)，內(nèi)置嵌入式工業(yè)PC，配置7.5彩色液晶顯示屏和通用工程面板，集成進(jìn)給軸接口、主軸接口、手持單元接口、內(nèi)嵌式PLC接口于一體，支持硬盤、電子盤等程序存儲(chǔ)方式及軟驅(qū)、DNC、以太網(wǎng)等程序交換功能，具有低價(jià)格、高性能、配置靈活、結(jié)構(gòu)緊湊、易于使用可靠性高的特點(diǎn)，編程格式符合ISO國(guó)際代碼標(biāo)準(zhǔn)，兩軸動(dòng)態(tài)坐標(biāo)，具有自動(dòng)加工、自動(dòng)換刀、車螺紋和MDI等功能，是教學(xué)、生產(chǎn)兩用型的數(shù)控系統(tǒng)。3.1.2改造部分對(duì)臥式車床進(jìn)行數(shù)控化改造,主要是將縱向和橫向進(jìn)給系統(tǒng)改造為用數(shù)控裝置控制的、能獨(dú)立運(yùn)動(dòng)的進(jìn)給伺服系統(tǒng)；刀架改造成為能自動(dòng)換刀的回轉(zhuǎn)刀架。由于加工過程中的切削參數(shù)、切削次序和刀具都會(huì)按程序自動(dòng)進(jìn)行調(diào)節(jié)和更換，再加上縱向和橫向進(jìn)給聯(lián)動(dòng)的功能，數(shù)控改裝后的車床就可以加工出各種形狀復(fù)雜的回轉(zhuǎn)零件，并能實(shí)現(xiàn)多工序自動(dòng)車削。3.1.3設(shè)計(jì)要求總體方案設(shè)計(jì)應(yīng)考慮數(shù)控系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)方式、伺服系統(tǒng)的類型、數(shù)控系統(tǒng)的選擇，以及傳動(dòng)方式和執(zhí)行機(jī)構(gòu)的選擇等。在制定總體方案時(shí)，要滿足下列要求： 1）臥式車床數(shù)控化改造后應(yīng)具有定位、縱向和橫向的直線插補(bǔ)、圓弧插補(bǔ)功能，還要求能暫停，進(jìn)行循環(huán)加工和螺紋加工等，因此，數(shù)控系統(tǒng)選擇連續(xù)控制系統(tǒng)。 2）車床數(shù)控化改裝后屬于經(jīng)濟(jì)型數(shù)控機(jī)床，在保證一定加工精度的前提下，應(yīng)簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)，降低成本。因此，進(jìn)給系統(tǒng)采用步進(jìn)電動(dòng)機(jī)開環(huán)控制系統(tǒng)。 3）在臥室車床最大加工尺寸、加工精度、控制速度，以及經(jīng)濟(jì)性等條件下，經(jīng)濟(jì)型數(shù)控車床一般采用經(jīng)濟(jì)型數(shù)控系統(tǒng)。 4）重新設(shè)計(jì)自動(dòng)回轉(zhuǎn)刀架及其控制電路。 5）縱向和橫向幾給是兩套獨(dú)立的傳動(dòng)鏈，它們由步進(jìn)電動(dòng)機(jī)、齒輪副、絲杠螺母副組成，其傳動(dòng)比應(yīng)滿足機(jī)床所要求的分辨率。 6）為了保證進(jìn)給伺服系統(tǒng)的傳動(dòng)精度和平穩(wěn)性要求，選用摩擦小、傳動(dòng)效率高的滾珠絲杠螺母副，并應(yīng)有預(yù)緊機(jī)構(gòu)，以提高傳動(dòng)剛度，消除間隙。齒輪副也應(yīng)有消除齒側(cè)間隙的機(jī)構(gòu)。3.2 數(shù)控系統(tǒng)介紹3.2.1操作臺(tái)介紹華中“世紀(jì)星”HNC-21T是一基于嵌入式工業(yè)PC的開放式數(shù)控系統(tǒng)，配備高性能32位微處理器、內(nèi)裝式PLC及彩色LCD顯示器。采用國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)G代碼編程，與各種流行的CAD/CAM自動(dòng)編程系統(tǒng)兼容。 1）、操作臺(tái)結(jié)構(gòu)HNC-21T車床數(shù)控裝置操作臺(tái)為標(biāo)準(zhǔn)固定結(jié)構(gòu)，外形尺寸為420310110毫米 （WHD），如圖3-1所示。圖3-1 NC-21T車床數(shù)控裝置操作臺(tái)2）、 顯示器 操作臺(tái)的左上部為7.5彩色液晶顯示器，分辨率為640480。3）、 NC鍵盤 NC鍵盤包括精簡(jiǎn)型MDI鍵盤和F1F10十個(gè)功能鍵。 標(biāo)準(zhǔn)化的字母數(shù)字式鍵盤的大部分鍵具有上檔鍵功能，當(dāng)“UPPER”鍵有效時(shí)，指示燈亮，輸入的是上檔鍵。 NC鍵盤用于零件程序的編制、參數(shù)輸入、MDI及系統(tǒng)管理操作等。4）、 機(jī)床控制面板 標(biāo)準(zhǔn)機(jī)床控制面板的大部分按鍵（除“急停”按鈕外）位于操作臺(tái)的下部。機(jī)床控制面板用于直接控制機(jī)床的動(dòng)作或加工過程。 3.2.2軟件操作界面HNC-21T的軟件操作界面如圖3-2所示。其界面由如下幾個(gè)部分組成：圖3-2 NC-21T的軟件操作界面1、 圖形顯示窗口 2、 菜單命令條 3、 運(yùn)行程序索引 4、 選定坐標(biāo)系下的坐標(biāo)值，坐標(biāo)系可在機(jī)床坐標(biāo)系/工件坐標(biāo)系/相對(duì)坐標(biāo)系之間切換；顯示值可在指令位置/實(shí)際位置/剩余進(jìn)給/跟蹤誤差/負(fù)載電流/補(bǔ)償值之間切換。 5、 工件坐標(biāo)零點(diǎn)在機(jī)床坐標(biāo)系下的坐標(biāo) 6、 輔助功能M、S、T；當(dāng)前刀位CT、選擇刀位ST 7、 當(dāng)前加工程序行 8、 當(dāng)前加工方式、系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)及當(dāng)前時(shí)間 9、 當(dāng)前坐標(biāo)、剩余進(jìn)給 10、直徑/半徑編程、公制/英制編程、每分鐘進(jìn)給/每轉(zhuǎn)進(jìn)給、快速修調(diào)、進(jìn)給修調(diào)、主軸修調(diào)倍率第4章 機(jī)床進(jìn)給伺服系統(tǒng)機(jī)械部分的設(shè)計(jì)和計(jì)算4.1進(jìn)給伺服系統(tǒng)機(jī)械部分的結(jié)構(gòu)改造設(shè)計(jì)方案4.1.1縱向進(jìn)給機(jī)械結(jié)構(gòu)改造方案拆除原機(jī)床的進(jìn)給箱、溜板箱、滑動(dòng)絲杠、光杠等，裝上步進(jìn)電機(jī)、齒輪減速箱和滾珠絲杠螺母副。為了提高支承剛度，采用向心推力球軸承對(duì)加止推軸承支承方式。齒輪間隙采用雙薄片調(diào)隙方式。利用原機(jī)床進(jìn)給箱的安裝孔和銷釘孔安裝齒輪箱體。滾珠絲桿仍安置在原來的位置，兩端仍采用原固定方式。這樣可減少改裝工作量，并由于滾珠絲杠的摩擦系數(shù)小于原絲杠，且外徑比原先的大，從而使縱向進(jìn)給整體剛度只可能增大?？v向進(jìn)給機(jī)構(gòu)都采用了一級(jí)齒輪減速。雙片齒輪間沒有加彈簧自動(dòng)消除間隙。因?yàn)閺椈傻膹椓茈y適應(yīng)負(fù)載的變化情況。當(dāng)負(fù)載大時(shí)，彈簧彈力顯小，起不到消除間隙之目的；當(dāng)負(fù)載小時(shí)，彈簧彈力又顯大，則加速齒輪的磨損。因此，采用定期人工調(diào)整、螺釘緊固的辦法消除間隙。4.1.2橫向進(jìn)給機(jī)械結(jié)構(gòu)改造方案拆除原中拖板絲桿，安裝滾珠絲桿副，為提高橫向進(jìn)給系統(tǒng)剛度，支承方式采用兩端裝止推軸承。步進(jìn)電機(jī)、齒輪箱安裝于機(jī)床后側(cè)，為了使減速機(jī)構(gòu)不影響走刀，同時(shí)消除傳動(dòng)過程的沖擊，減速機(jī)構(gòu)采用二級(jí)傳動(dòng)，從動(dòng)輪采用雙薄片錯(cuò)位消除間隙。4.2進(jìn)給伺服機(jī)構(gòu)機(jī)械部分的設(shè)計(jì)計(jì)算4.2.1進(jìn)擇脈沖當(dāng)量根據(jù)機(jī)床精度要求確定脈沖當(dāng)量，縱向:0.01mm/步，橫向:0.005mm/步(半徑)。4.2.2計(jì)算切削力（1）縱車外圓主切削力Fz(N)按經(jīng)驗(yàn)公式估算:Fz=0.67Dmax1.5 （4-1） =0.67 x 4001.5 =5360按切削力各分力比例: Fz:Fx:Fy=l:0.25:0.4 Fx = 5360 x 0.25 = 1340Fy = 5360 x 0.4 = 2144（2）橫切端面 主切削力Fz(N)可取縱切的1/2: 此時(shí)走刀抗力為Fy(N)，吃刀抗力為Fx(N)。仍按上述比例粗略計(jì)算: Fz:Fy:Fx=1:0.25:0.4 Fy=2680 x 0.25 = 670 Fx=2680 x 0.4 = 10724.3滾珠絲杠螺母副的計(jì)算和選型滾珠絲杠螺母副的設(shè)計(jì)首先要選擇結(jié)構(gòu)類型：確定滾珠循環(huán)方式，滾珠絲杠副的預(yù)緊方式。結(jié)構(gòu)類型確定之后，再計(jì)算和確定其他技術(shù)參數(shù)，包括：公稱直徑d0（絲杠外徑d）、導(dǎo)程L0、滾珠的工作圈數(shù)j、列數(shù)K、精度等級(jí)等。滾珠循環(huán)方式可分為外循環(huán)和內(nèi)循環(huán)兩大類，外循環(huán)又分為螺旋槽式和插管式。我們?cè)诖诉x用螺旋槽式外循環(huán)：在螺母外圓上銑出螺旋槽，槽的兩端鉆出通孔，同螺母的螺紋滾道相切，形成滾珠返回通道。為防止?jié)L珠脫落，螺旋槽用鋼套蓋住。在通孔口設(shè)有擋珠器，引導(dǎo)滾珠進(jìn)入通孔。擋珠器用圓鋼彎成弧形桿，并焊上螺栓，用螺帽固定在螺母上。它的優(yōu)點(diǎn)是：工藝簡(jiǎn)單，螺母外徑尺寸較小。缺點(diǎn)是：螺旋槽同通孔不易連接準(zhǔn)確，擋珠器鋼性差、耐磨性差。滾珠絲杠副的預(yù)緊方法有：雙螺母墊片式預(yù)緊、雙螺母螺紋式預(yù)緊、雙螺母齒差式預(yù)緊、單螺母變導(dǎo)程預(yù)緊以及過盈滾珠預(yù)緊等。4.3.1縱向進(jìn)給絲杠（1）計(jì)算進(jìn)給率引力Fm(N)縱向進(jìn)給為綜合型導(dǎo)軌： 式中： K考慮顛復(fù)力矩影響的實(shí)驗(yàn)系數(shù)，綜合導(dǎo)軌取K1.15; -滑動(dòng)導(dǎo)軌摩擦系數(shù):0.15-0.18; G -溜板及刀架重力: G = 800N。（2） 計(jì)算最大動(dòng)負(fù)載c: （4-2） 式中:L0 滾珠絲杠導(dǎo)程，初選L0=6mm;vs最大切削力下的進(jìn)給速度，可取最高進(jìn)給速度的（1/21/3），此處vs0.6m/min；fw運(yùn)轉(zhuǎn)系數(shù)，按一般運(yùn)轉(zhuǎn)取fw1.21.5；L壽命、以106轉(zhuǎn)為1單位。（3）滾珠絲杠螺母副的選型和校核可采用外循環(huán)螺紋調(diào)整預(yù)緊的雙螺母滾珠絲杠副，1列2.5圈，其額定動(dòng)負(fù)載為16400N，精度等級(jí)選3級(jí)。傳動(dòng)效率計(jì)算 （4-3）式中：螺旋升角，W1L4O0b=2044摩擦角取10滾動(dòng)摩擦系數(shù)0.0030.004（4）剛度驗(yàn)算一般滾珠絲杠比較細(xì)長(zhǎng)，它的剛度應(yīng)該給與充分重視。先畫出此縱向進(jìn)給滾珠絲杠支承方式草圖。最大牽引力為2530N。支承間距L=15OOmm絲杠螺母及軸承均進(jìn)行預(yù)緊，預(yù)緊力為最大軸向負(fù)荷的1/3。圖4-1 縱向進(jìn)給系統(tǒng)計(jì)算簡(jiǎn)圖 （4.1）絲杠的拉伸或壓縮變形量1根據(jù)Pm=2530N,Do=40mm, 查資料可查出L/L=l.2lO-5，可算出:1=L/L1500=1.210-51500=1.810-2(mm)由于兩端均采用向心推力球軸承，且絲杠又進(jìn)行了預(yù)拉伸，故其拉壓剛度可以提高4倍。其實(shí)際變形量1 (mm)為: （4.2）滾珠與螺紋滾道間接觸變形2查資料W系列1列2.5圈滾珠和螺紋滾道接觸變形量Q 因進(jìn)行了預(yù)緊， (4.3)、支承滾珠絲杠軸承的軸向接觸變形3采用8107型推力球軸承，d1=35mm，滾動(dòng)體直徑dQ=6.35mm，滾動(dòng)體數(shù)量z=18,注意，此公式中Fm單位應(yīng)為kgf因施加預(yù)緊力，故根據(jù)以上計(jì)算：定位精度（5）穩(wěn)定性校核滾珠絲杠兩端推力軸承，不會(huì)產(chǎn)生失穩(wěn)現(xiàn)象不需作穩(wěn)定性校核。4.3.2橫向進(jìn)給絲杠（1）計(jì)算進(jìn)給牽引力Fm:橫向?qū)к墳檠辔残危?jì)算如下:（2）計(jì)算最大動(dòng)負(fù)載c（3）選擇滾珠絲杠螺母副查資料，W1L20051列2.5圈外循環(huán)螺紋預(yù)緊滾珠絲杠副，額定動(dòng)載荷為8800N，可滿足要求，選定精度為3級(jí)。（4）傳動(dòng)效率計(jì)算（5）剛度驗(yàn)算橫向進(jìn)給絲杠支承方式如圖4-2所示，最大牽引力為2425N，支承間距L=450mm，因絲杠長(zhǎng)度較短，不需預(yù)緊，螺母及軸承預(yù)緊。 圖4-2 計(jì)算如下：(5.1)、絲杠的拉伸或壓縮變形量1 (mm)查圖4-3，根據(jù)Fm2023N，D。=2Omm，查出L /L=5lO-5，可算出圖4-3 橫向進(jìn)給系統(tǒng)計(jì)算簡(jiǎn)圖 (5.2)、滾珠與螺紋滾道間接觸變形2查資料：因進(jìn)行了預(yù)緊2=1/2Q=0.5*8.5=4.25m(5.3)、支承滾珠絲杠的軸承的軸向接觸變形3采用8102推力球軸承，dQ=4.763,z=12，d=l5mm考慮到進(jìn)行了預(yù)緊，故綜合以上幾項(xiàng)變形量之和: 顯然此變形量已大于定位精度的要求，應(yīng)該采取相應(yīng)的措施修改設(shè)計(jì)，因橫向溜板空間限制，不宜再加大滾珠絲杠直徑，故采用貼塑導(dǎo)軌減小摩擦力，從而減小最大牽引力。重新計(jì)算如下:從資料查出，當(dāng)Fm=1155N時(shí)，L/L=2.4lO-52和3不變，則1230.01080.00430.00470.0198mm定位精度為0.lmm，故此變形量仍不能滿足，如果將滾珠絲杠再經(jīng)過預(yù)拉伸，剛度還可提高四倍，則變形量可控制在要求的范圍之內(nèi)。從上面計(jì)算過程可以看出，設(shè)計(jì)的過程要經(jīng)過反復(fù)修改參數(shù)，反復(fù)計(jì)算才能達(dá)到滿意的結(jié)果。（6）穩(wěn)定性校核計(jì)算臨界負(fù)載其FK(N)式中： E材料彈性模量，鋼:E20.61O6N/cm2I截面慣性矩（cm4）絲杠：，di為絲杠內(nèi)徑； （4-4）L絲杠兩支承端距離 (cm)；fZ-一絲杠支承方式系數(shù)，從表4-13中查出，一端固定，一端簡(jiǎn)支fZ =2.00（一般nk=2.54）此滾珠絲杠不會(huì)產(chǎn)生失穩(wěn)。4.4縱向及橫向滾珠絲杠副幾何參數(shù)其幾何參數(shù)如表4-1所示:表4-1名稱符號(hào)公式公稱直徑3520導(dǎo)程65接觸角37433鋼球直徑()3.9693.175滾道法面半徑2.0641.651偏心距0.0560.045螺紋升角37433螺桿外徑3419.4螺桿內(nèi)徑30.98416.78螺桿紋接觸直徑31.25816.835螺母螺紋直徑39.36523.2124.5齒輪傳動(dòng)比計(jì)算4.5.1縱向進(jìn)給齒輪箱傳動(dòng)比計(jì)算已確定縱向進(jìn)給脈沖當(dāng)量p0.01滾珠絲杠導(dǎo)程L0=6mm，初選步進(jìn)電機(jī)步距角0.750。可計(jì)算出傳動(dòng)比i可選定齒輪齒數(shù)為， 或4.5.2橫向進(jìn)給齒輪箱傳動(dòng)比計(jì)算已確定橫向進(jìn)給脈沖當(dāng)量pO.005，滾珠絲杠導(dǎo)程L05mm，初選步進(jìn)電機(jī)步距角0.750可計(jì)算傳動(dòng)比i: 考慮到結(jié)構(gòu)上的原因，不使大齒輪直徑太大，以免影響到橫向溜板的有效行程，故此處可采用兩級(jí)齒輪降速:因進(jìn)給運(yùn)動(dòng)齒輪受力不大，模數(shù)m取2。相關(guān)參數(shù)如表4-2所示：表4-2齒數(shù)324024402025分度圓648048804050齒頂圓688452844454齒根圓597543753545齒寬（610）m202020202020中心距726445第五章 CA6140車床進(jìn)給部分電機(jī)的選擇5.1縱向進(jìn)給步進(jìn)電機(jī)計(jì)算5.1.1等效傳動(dòng)慣量計(jì)算方法計(jì)算如下表示。傳動(dòng)系統(tǒng)折算到電機(jī)軸上的總傳動(dòng)慣量J(kgcm2)可有下式計(jì)算：J=Jm+J1+（Z1Z2）2(J2+Js)+Gg(L02)2 （5-1）式中：Jm步進(jìn)電機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)慣量(kgcm2)J1，J2齒輪Z1、Z2的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量(kgcm2)Js滾珠絲杠傳動(dòng)慣量(kgcm2)參考同類型機(jī)床，初選反應(yīng)式步進(jìn)電機(jī)150BF，其轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)慣量Jm=10(kgcm2)J1=0.78103d14L1=0.781036.422=2.6 kgcm2J2=0.78103d24L2=0.78103822=6.39 kgcm2Js=0.7810344150=29.952 kgcm2G=800N代入上式： J=Jm+J1+（Z1Z2）2(J2+Js)+Gg(L02)2 =10+2.62+(3240)2(6.39+29.592)+8009.8(0.62)2=36.355 kgcm2考慮步進(jìn)電機(jī)與傳動(dòng)系統(tǒng)慣量匹配問題。JmJ=1036.355=0.275基本滿足慣量匹配的要求。5.1.2電機(jī)力矩計(jì)算機(jī)床在不同的工況下，其所需轉(zhuǎn)距不同，下面分別按各階段計(jì)算：A.快速空載啟動(dòng)力矩M起在快速空載起動(dòng)階段，加速力矩占的比例較大，具體計(jì)算公式如下： M起=Mamax+Mf+Ma Mamax=J= Jnnax102/(60ta/2) = J2nmax102/(60ta)nmax=maxbp360將前面數(shù)據(jù)代入，式中各符號(hào)意義同前。 nmax=maxbp360=24000.75(0.01360)=500r/min 啟動(dòng)加速時(shí)間ta=30ms Mamax=J2nmax102/(60ta)=36.3552500102/(600.03)=634.5Ncm 折算到電機(jī)軸上的摩擦力距Mf： Mf=FOL02i=f(Pz+G)L0(2Z2Z1) =0.16(5360+800)0.6(20.81.25)=94 Ncm 附加摩擦力距M0 MO=FPOL0(102)/2i=13FtL0(102)(2Z2Z1) =1325300.6(10.92)( 20.81.25) =805.30.19=15.3Ncm上述三項(xiàng)合計(jì)： M起=Mamax+Mf+Ma=634.5+94+15.3=743.8NcmB快速移動(dòng)時(shí)所需力矩M快。M快=Mf+M0=94+15.3=109.3NcmC快速切削負(fù)載時(shí)所需力矩 M切M切=Mf+M0+Mt=Mf+M0+ FOL02i =94+15.3+13400.6(20.81.25) =94+15.3+127.96=237.26Ncm從上面計(jì)算可以看出，M起、M快和M切三種工況下，以快速空載起動(dòng)所需力矩最大，以此項(xiàng)作為初選步進(jìn)電機(jī)的依據(jù)。從下表查出，當(dāng)步進(jìn)電機(jī)為三相六拍時(shí) =MqMjmax=0.951最大靜力矩Mjmax=743.80.951=782Ncm按此最大靜力矩從下表查出，150BF002型最大靜轉(zhuǎn)矩為13.72Nm。大于所需最大靜轉(zhuǎn)矩，可作為初選型號(hào)，但還需進(jìn)一步考核步進(jìn)電機(jī)起動(dòng)矩頻特性和運(yùn)行矩頻特性。5.1.3計(jì)算步進(jìn)電機(jī)空載起動(dòng)頻率和切削時(shí)的工作頻率 =4000 HZ=1000 HZ從表中查出150BF002型步進(jìn)電機(jī)允許的最高空載起動(dòng)頻率為2800Hz運(yùn)行頻率為8000Hz,再?gòu)南卤碇胁槌?30BF001型步進(jìn)電機(jī)起動(dòng)矩頻特性和運(yùn)行矩頻特性曲線如圖2-3，2-4所示。當(dāng)步進(jìn)電機(jī)起動(dòng)時(shí)，f起=2500時(shí)，M=100Ncm,遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能滿足此機(jī)床所要求的空載起動(dòng)力矩（782Ncm）直接使用則會(huì)產(chǎn)生失步現(xiàn)象，所以必須采用升降速控制（用軟件實(shí)現(xiàn)），將起動(dòng)頻率降到1000Hz時(shí)，起動(dòng)力矩可增加到588.4Ncm，然后在電路上再采用高低壓驅(qū)動(dòng)電路，還可將步進(jìn)電機(jī)輸出力矩?cái)U(kuò)大一倍左右。 圖5-1 130BF001 型運(yùn)行距頻特性 圖5-2 130BF001 啟動(dòng)型距頻特性當(dāng)快速運(yùn)動(dòng)和切削進(jìn)給時(shí)，130BF001型步進(jìn)電機(jī)運(yùn)行矩頻特性完全可以滿足要求。5.2橫向進(jìn)給步進(jìn)電機(jī)計(jì)算5.2.1等效傳動(dòng)慣量計(jì)算橫向傳動(dòng)系統(tǒng)折算到電機(jī)軸上的總的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量J可由下式計(jì)算J=Jm+J1+（Z1Z2）2(J2+J3)+Z3Z(J+J)+Gg(L02)2 （5-2）式中各符號(hào)意義同前，其中J1=0.78103d14L1=0.781034.822=0.83kgcm2J2=0.78103d24L2=0.78103842=6.4 kgcm2J3=0.78103d24L3=0.78103442=0.4 kgcm2J4=0.78103d24L4=0.78103542=0.98 kgcm2Js=0.781032445=0.56kgcm2G=600nJm=4.7 （初選反應(yīng)式步進(jìn)電機(jī)為110BF）代入上式為： J=Jm+J1+（Z1Z2）2(J2+J3)+Z3Z(J+J)+Gg(L02)2 =4.7+0.83+(2410)2(6.4+0.4)+(2025)2(0.98+0.56)+60010(0.52)2 =8.42kgcm2考慮到步進(jìn)電機(jī)與傳動(dòng)系統(tǒng)慣量的匹配問題JmJ=4.78.42=0. 558基本滿足慣量匹配要求5.2.2電機(jī)力矩計(jì)算A.快速空載起動(dòng)力矩M M起=Mamax+Mf+Ma （5-3）Mamax=J= Jnnax102(60ta2) = J2nmax102(60ta)式中： nmax=maxbp360 =12000.75(0.005360)=500r/min ta=30msMamax=J2nmax102(60ta)=8.422500102(600.03)=147Ncm折算到電機(jī)軸上的摩擦力矩MfMf=FOL02i=f(Pz+G)L0(2Z2Z1) =0.2(2680+600)0.50.48(20.8)=31.3Ncm附加摩擦力矩M0 MO=FPOL0(102)2i=13FtL0(102)(2Z2Z1) =1320230.50.48(10.92)( 20.8) =6.1Ncm上述三項(xiàng)合計(jì)： M起=Mamax+Mf+Ma=147+31.3+6.1=184.4NcmB快速移動(dòng)時(shí)所需力矩M快。M快=Mf+M0=31.3+6.1=37.4NcmC.最大切削福載時(shí)所需力矩M切M切=Mf+M0+Mt=Mf+M0+ FOL02i =37.4+10720.50.48(20.8)=88.6Ncm由上面計(jì)算可以看出, M起、M快和M切三種工況下，以快速空載起動(dòng)所需力矩最大，故以此項(xiàng)作為選擇步進(jìn)電機(jī)的依據(jù)。根據(jù)步進(jìn)電機(jī)轉(zhuǎn)矩Mq與最大靜轉(zhuǎn)矩Mjmax的關(guān)系可知，當(dāng)步進(jìn)電機(jī)為三相六拍時(shí)：=MqMjmax=0.866最大靜力矩Mjmax=184.40.866=213Ncm查BF反應(yīng)式步進(jìn)電機(jī)技術(shù)參數(shù)得，110BF003型步進(jìn)電機(jī)最大靜轉(zhuǎn)矩為7.84Nm。大于所需最大靜轉(zhuǎn)矩，可作為初選型號(hào)，但必須進(jìn)一步考核步進(jìn)電機(jī)起動(dòng)矩頻特性和運(yùn)行矩頻特性。 5.2.3計(jì)算步進(jìn)電機(jī)空載起動(dòng)頻率和切削時(shí)的工作頻率 Fk=1000Vmax60p =10002.4600.01=4000Hz Fe=1000Vs60p =10000.6600.01=1000Hz由110BF003型步進(jìn)電機(jī)的技術(shù)參數(shù)可知其最高空載起動(dòng)頻率為1500Hz，運(yùn)行頻率為7000Hz。根據(jù)110BF003型電機(jī)的起動(dòng)距頻特性和運(yùn)行矩頻特性曲線可以看出，當(dāng)步進(jìn)電機(jī)起動(dòng)時(shí)F=1500Hz，M=98Ncm，小于機(jī)床所需的起動(dòng)力矩（184.4Ncm），直接使用會(huì)產(chǎn)生失步現(xiàn)象，所以必須采用升降速控制（用軟件實(shí)現(xiàn)）。將起動(dòng)頻率降為1000Hz時(shí)，既可滿足要求。當(dāng)機(jī)床快速起動(dòng)和切削進(jìn)給時(shí)，則完全滿足運(yùn)行矩頻要求。第6章 CA6140車床刀架部分的改造6.1刀架的選用 電動(dòng)刀架可分為四或六工位（即刀架上可裝四或六把刀具），機(jī)床數(shù)據(jù)MD1451020所設(shè)定的數(shù)據(jù)應(yīng)與刀架工位相吻合。每把刀具都有一固定刀號(hào)，通過霍爾開關(guān)進(jìn)行到位檢測(cè)。到位信號(hào)經(jīng)故障設(shè)置引至I/O演示板下方的接插件上。根據(jù)實(shí)際需求我們選用四工位刀架。6.2電動(dòng)刀架工作原理 系統(tǒng)發(fā)出換刀信號(hào)，刀架電機(jī)正轉(zhuǎn)繼電器動(dòng)作，電機(jī)正轉(zhuǎn)，通過減速機(jī)構(gòu)和升降機(jī)構(gòu)將上刀體上升至一定位置，離合盤起作用，帶動(dòng)上刀體旋轉(zhuǎn)到所選擇刀位，發(fā)訊盤發(fā)出刀位信號(hào)，刀架電機(jī)反轉(zhuǎn)繼電器動(dòng)作，電機(jī)反轉(zhuǎn)，完成初定位后上刀體下降，齒牙盤嚙合，完成精確定位，并通過升降機(jī)構(gòu)鎖緊刀架。6.3 改造后的刀架 改造后的刀架如圖6-1所示，刀架尺寸如表6-1所示。圖6-1 改造后的刀架表6-1刀架尺寸H1236mmH380mmH240mmH420mmB230mmB1115mmA90mmL1379mm6.4刀架的電氣控制刀架電氣控制原理如圖6-2、6-3所示圖6-2刀架電氣控制原理圖圖6-3刀架電氣控制原理圖6.5刀架的安裝刀架安裝時(shí)拆除原手動(dòng)刀架和小拖板,安裝由微機(jī)控制的四工位電動(dòng)刀架。根據(jù)車床的型號(hào)及主軸中心高度,選用LD4-I型四工位電動(dòng)刀架。安裝時(shí),去掉車床小拖板,置刀架于中拖板上,卸掉電機(jī)風(fēng)罩,逆時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)電機(jī),或轉(zhuǎn)動(dòng)軸承蓋處之內(nèi)六角螺孔,使刀架轉(zhuǎn)動(dòng)到45左右時(shí),裝上螺釘,然后固定刀架即可。電動(dòng)刀架的安裝較為方便,安裝時(shí)須注意以下兩點(diǎn):（1）電動(dòng)刀架的兩側(cè)面與原車床縱、橫向的進(jìn)給方向平行。（2）電動(dòng)刀架與系統(tǒng)的連線在安裝時(shí)應(yīng)合理,以免加工時(shí)切屑、冷卻液及其它雜物磕碰電動(dòng)刀架連線。第7章 機(jī)床的安裝調(diào)試與驗(yàn)收7.1 數(shù)控系統(tǒng)調(diào)試7.1.1 華中數(shù)控系統(tǒng)與車床間I/O信號(hào)的處理車床至數(shù)控系統(tǒng)的輸入信號(hào)。輸入信號(hào)包括各種位置、速度及操作信號(hào)。主要有：主軸編碼器向數(shù)控系統(tǒng)發(fā)出的PAS、PAS*、PBS、PBS*、PCS、PCS*信號(hào)，用于位置和速度及判向。X、Z軸參考點(diǎn)開關(guān)SQ2、SQ3及行程限位開關(guān)SQ4SQ7分別用做減速回零和超程保護(hù)。限位暫時(shí)解除開光，當(dāng)X、Z軸產(chǎn)生超程保護(hù)后。按下此開關(guān)暫時(shí)解除超程信號(hào)，然后反向運(yùn)行到正常行程范圍內(nèi)。X、Z軸步進(jìn)驅(qū)動(dòng)器報(bào)警信號(hào)，當(dāng)驅(qū)動(dòng)器故障時(shí)，向數(shù)控系統(tǒng)發(fā)出信號(hào)進(jìn)行功能保護(hù)。刀架信號(hào)板，由霍爾元件及磁柱組成，在換刀時(shí)檢測(cè)到信號(hào)T01T04。急停開關(guān)，用于在緊急情況下停止機(jī)床的所有輸出。數(shù)控系統(tǒng)至機(jī)床的輸出信號(hào)。對(duì)主軸的控制信號(hào)，數(shù)控系統(tǒng)向變頻器發(fā)出010VDC的模塊電壓控制變頻器的輸出頻率，從而實(shí)現(xiàn)自動(dòng)無級(jí)調(diào)速。主軸控制信號(hào)（M03M05 功能及制動(dòng)信號(hào)）。自動(dòng)潤(rùn)滑信號(hào)。潤(rùn)滑信號(hào)M32可定時(shí)控制潤(rùn)滑系統(tǒng)泵的接通，對(duì)導(dǎo)軌、刀架等運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)及時(shí)補(bǔ)充潤(rùn)滑油。冷卻液信號(hào)。利用冷卻信號(hào)M08控制冷卻泵工作，讓冷卻液帶走車削時(shí)產(chǎn)生的熱量以保護(hù)刀具和工件。X、Z軸運(yùn)動(dòng)信號(hào)。數(shù)控系統(tǒng)給驅(qū)動(dòng)器送出信號(hào)有步進(jìn)脈沖信號(hào)（CP+、CP-）方向信號(hào)（DIR+、DIR-）：驅(qū)動(dòng)使能信號(hào)EN1。換刀信號(hào)?？墒沟都苷齻鱐L+及刀架反轉(zhuǎn)TL-，也可在程序中編入刀具號(hào)。7.1.2數(shù)控車床的幾種過程原理分析及相應(yīng)參數(shù)的設(shè)置1、主軸停止在程序中執(zhí)行M05指令或手動(dòng)停止主軸時(shí)，系統(tǒng)斷開主軸電機(jī)的電源。然后經(jīng)適當(dāng)延時(shí)后發(fā)出制動(dòng)信號(hào)并保持一定時(shí)間，使主軸停止。其中主軸斷電后延時(shí)由參數(shù)D087、D088設(shè)定，制動(dòng)信號(hào)保持時(shí)間由參數(shù)D089、D090設(shè)定。因主軸變?yōu)樽冾l驅(qū)動(dòng)，則設(shè)定P001.5=1，初始運(yùn)行時(shí)，綜合調(diào)整P021（主軸模擬調(diào)整數(shù)據(jù)）、P036（主軸速度偏置補(bǔ)償）、P037P040（模擬給定10V時(shí)對(duì)應(yīng)齒輪14擋的轉(zhuǎn)速，最終使指令轉(zhuǎn)速與實(shí)際轉(zhuǎn)速一致。有關(guān)參數(shù)設(shè)定為：主軸斷電至開始制動(dòng)時(shí)間T1，D087=01001001（低位字節(jié)）；D088=00000000（高位字節(jié)），則T1=16（256D088+D087）=1168ms。主軸抱閘時(shí)間T2，D089=01111101（底位字節(jié)），D090=00000000，則T2=16（256D090+D089）=2000ms。主軸編碼器的齒輪倍率參數(shù)P006.6=0，P006.7=0。2、回零點(diǎn)。零點(diǎn)是機(jī)床的編程坐標(biāo)基準(zhǔn)點(diǎn)，是機(jī)床正常、精確工作的基礎(chǔ)。系統(tǒng)每次上電后都應(yīng)多兩軸回零。每軸用一個(gè)感應(yīng)開關(guān)SQ2（X軸）、SQ3（Z軸）作為減速信號(hào)和零位信號(hào)。回零操作時(shí)，兩軸先以P022、P023設(shè)定的快速負(fù)向運(yùn)動(dòng)，得到減速信號(hào)后，開始逐漸減速到零。然后以P033設(shè)定的回零速度反向運(yùn)動(dòng)，再次收到SQ2、SQ3信號(hào)時(shí)停止運(yùn)動(dòng)，此時(shí)的位置就是坐標(biāo)零點(diǎn)。其中需要設(shè)定的參數(shù)為：用感應(yīng)開關(guān)P007.1(X軸)=1，P007.0（Z軸）=1；選擇負(fù)方向回零P006.1（X軸）=1，P006.0=(Z軸)=1；有機(jī)械回零點(diǎn)P014.1(X軸)=1，P014.0(X軸)=1，P014.0(Z軸)=1；低速回零點(diǎn)速度P033=200mm/min。3、電動(dòng)刀架換刀動(dòng)作及相關(guān)參數(shù)設(shè)置。當(dāng)程序自動(dòng)或手動(dòng)換刀時(shí)，數(shù)控系統(tǒng)發(fā)出刀架正轉(zhuǎn)信號(hào)TL，然后等待相應(yīng)的刀具到位信號(hào)(T01T04),收到到位信號(hào)后停止正轉(zhuǎn),經(jīng)過D082設(shè)定的延時(shí)后,給出反轉(zhuǎn)信號(hào)信號(hào)TL-鎖緊與否靠反轉(zhuǎn)時(shí)間D085設(shè)定,有關(guān)參數(shù)為：1） 刀具到位信號(hào)低電平有效時(shí)P001.1=1；2） 無刀具到位信號(hào)P041.0=0；3） 移動(dòng)一個(gè)刀位所需時(shí)間上限T3.D076,=11000111(低位字節(jié))，D077=00000000（高位字節(jié)），則T3=16（256D077+D076）=3184ms；4） 從第一把刀到最后一把刀所需時(shí)間上限T3，D078=10001110（低位字節(jié)），D079=00000000（高位字節(jié)），則T4=16（256D079+D078）=6368ms；5） 刀架正轉(zhuǎn)停止到反轉(zhuǎn)的時(shí)間T5，D082=00000111（單字節(jié)），則T5=16D082=1008ms；6） 刀架反轉(zhuǎn)鎖緊電間T6，D085=00111111（單字節(jié)），則T6=16D085=1008ms。7） 總刀位數(shù)T*，D084=00000100（單字節(jié)），T*=4。4、進(jìn)給軸調(diào)及相關(guān)參數(shù)高置。1)軸運(yùn)動(dòng)方向調(diào)整，更改P008.1（X軸）和P008.0(Z軸)可使用進(jìn)給運(yùn)動(dòng)方向改變；2)數(shù)控系統(tǒng)中設(shè)有X、Z軸驅(qū)動(dòng)器報(bào)警電平參數(shù)，應(yīng)將其與驅(qū)動(dòng)器實(shí)際報(bào)警電平設(shè)為一致。如P009.1(X軸)=1，P009.0(Z軸)=1g表驅(qū)動(dòng)報(bào)警信號(hào)為低電平有效。3)應(yīng)正確設(shè)置電子齒輪比參數(shù)，使進(jìn)給軸的實(shí)際行程一致。其與驅(qū)動(dòng)器細(xì)分檔、絲杠螺距、步距角、電動(dòng)軸的減速比有關(guān)。我們?cè)O(shè)計(jì)中驅(qū)動(dòng)器的細(xì)分檔為10、電機(jī)的步距角為0.75，X、Z均為1：1的齒輪傳動(dòng)，絲杠螺距為4mm.5mm，因X軸為直徑編程，所以電機(jī)一轉(zhuǎn)對(duì)應(yīng)的移動(dòng)量為8mm，Z軸電機(jī)一轉(zhuǎn)對(duì)應(yīng)的的移動(dòng)量為5mm。則：CMR/CMD=360/（1000aL，其中CMR為指令倍乘系數(shù)，CMD為指令分頻系數(shù)：a為步距角，L為電機(jī)一轉(zhuǎn)的對(duì)應(yīng)的機(jī)床移動(dòng)量，則X軸；CMR/CMD=3/5：Z軸：CMR/CMD=24/25。參數(shù)設(shè)置為：PO15（X軸）=3，PO16（Z軸）=24，PO17（X軸）=5，PO18（Z軸）=254)快移動(dòng)速度和加減速時(shí)間常數(shù)設(shè)置。PO22（X軸）=800mm/min,PO23（Z軸）=1000mm/min;PO24（X軸）=450ms，PO25（Z軸）=450ms。5)軟限位參數(shù)。軟限位參數(shù)應(yīng)設(shè)置在硬限位正常的行程方位內(nèi)，其作用為避免因行程限位而中斷加工。起單位為um，分正、負(fù)兩個(gè)方向。可根據(jù)硬限位行程和加工方位自行設(shè)定。6)絲杠反向間隙的補(bǔ)償。進(jìn)給軸由于裝配、磨損等原應(yīng)，均存在一定的反向間隙，為提高機(jī)床的加工精度，經(jīng)測(cè)量必須設(shè)定X、Z軸的間隙補(bǔ)償值，單位為um。5、其他有關(guān)參數(shù)的設(shè)置及傳動(dòng)鏈注意事項(xiàng)華中數(shù)控系統(tǒng)的參數(shù)分系統(tǒng)參數(shù)P、診斷參數(shù)為D、設(shè)置參數(shù)S三種。與加工程序編輯有關(guān)的參數(shù)應(yīng)根據(jù)操作員的需要來設(shè)置和修改，如公、英制編程選擇等。另外，由于驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)為步進(jìn)電機(jī)開環(huán)系統(tǒng)，運(yùn)行中應(yīng)避開起低頻震蕩區(qū)，最高移動(dòng)速度也不能太高，以防失步：中間傳動(dòng)鏈應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)?shù)挠杈o，以消除間隙，提高傳動(dòng)剛度，消除反向空行程死區(qū)，最終提高加工精度。只要對(duì)數(shù)控設(shè)備認(rèn)真研究摸索，逐漸積累經(jīng)驗(yàn)，然后從世界應(yīng)用出發(fā)選用成。7.2 電氣系統(tǒng)的調(diào)試調(diào)試分為兩大步：數(shù)控系統(tǒng)外圍的調(diào)試；數(shù)控系統(tǒng)為適應(yīng)具體數(shù)控機(jī)床需要而調(diào)整機(jī)床參數(shù)，調(diào)試用戶程序，稱為弱電調(diào)試。在整機(jī)通電前，斷開至CNC單元、伺服單元的電源插頭。這是一項(xiàng)安全措施，以防止不正確的電源進(jìn)入改造數(shù)控系統(tǒng)的損壞。1)電源電壓調(diào)試。：為保證人身和設(shè)備安全，必須首先確定各種電源電壓是否正常，如進(jìn)線電源、DC24V、伺服變壓器副邊電壓等。2)各控制回路的調(diào)試。a) 用電器的工作：分別使各用電器正常工作，如照明回路。b) CNC的啟動(dòng)停止：以上各種電源電壓正確之后，可以CNC。啟動(dòng)停止電路。CNC啟動(dòng)后，LED出現(xiàn)顯示。c) 急停回路：按下機(jī)床操作面板上的急停按鈕，檢查機(jī)床是否臥刻停止運(yùn)動(dòng)，保證機(jī)床的安全。一般情況下，超程檢測(cè)由CNC通過參數(shù)處理（稱為軟件限位），外部的限位開關(guān)是不必要的。然而，為了避免由于伺服反饋系統(tǒng)發(fā)生故障而使機(jī)床移動(dòng)超出軟件限位值，必須安裝行程限位開關(guān)（稱為硬件限位）。當(dāng)開關(guān)被擋鐵壓上后，CNC復(fù)位并進(jìn)行緊停回路。移動(dòng)機(jī)床拖板檢查硬件限位是否能工作。3) 限位開關(guān)超程檢測(cè)。數(shù)控系統(tǒng)進(jìn)行超程檢測(cè)，是CNC的基本功能，稱為軟件限位。硬件限位是指通過行程開關(guān)限位。在機(jī)床回參考點(diǎn)的動(dòng)作中，經(jīng)常需要軟件限位和硬件限位結(jié)合使用。若機(jī)床帶有刀庫，當(dāng)?shù)稁煸谇拔粫r(shí)，Z軸不能在參考點(diǎn)下移動(dòng)，因此Z軸需要設(shè)置第二軟件限位保護(hù)。4) 軸行程的設(shè)置。主軸控制單元（或稱主軸放大器）接收來自CNC的譯碼指令，同時(shí)接收速度反饋實(shí)施閉環(huán)控制。還通過PLC將主軸的各種實(shí)際工作狀態(tài)報(bào)告CNC，用以完成對(duì)主軸的各項(xiàng)功能控制。主軸電動(dòng)機(jī)控制接口為主軸串行輸出（與模擬輸出相對(duì)，串行輸出中輸出到主軸的命令值數(shù)字?jǐn)?shù)據(jù)）。同時(shí)使用外接位置編碼器與CNC相連，用于檢測(cè)主軸的位置。a) 使主軸能以指定的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，如S500 M03。本機(jī)床由CNC控制主軸電機(jī)的速度和極性。主軸采用高低兩檔齒輪變速，高速檔主軸與主軸電動(dòng)機(jī)之間齒輪傳動(dòng)比為1：1；低速檔主軸與主軸電動(dòng)機(jī)之間齒輪傳動(dòng)比1：4.95。需處理CNC側(cè)對(duì)主軸速度的控制的接口信號(hào)及主軸控制單元側(cè)的接口信號(hào)，并設(shè)置最高速度、換檔速度等參數(shù)。b) 使主軸能停留在某個(gè)固定位置（主軸準(zhǔn)停），如M190。為了保護(hù)刀具能準(zhǔn)確地在主軸和刀庫之間交換，必須使用主軸準(zhǔn)停功能。主軸完成信號(hào)檢測(cè)水平；P4077：準(zhǔn)停偏移量（如果定向停止位置不準(zhǔn)，將會(huì)損壞換刀裝置，可通過該參數(shù)對(duì)主軸定向位置進(jìn)行精調(diào)）。7.3傳動(dòng)絲杠的安裝與調(diào)試1) 利用螺母的間隙調(diào)整裝置調(diào)整絲桿副間隙時(shí)，應(yīng)使調(diào)整后產(chǎn)生的預(yù)緊力以絲桿副最大負(fù)載的1/3為宜。在實(shí)際調(diào)整中，可以把車床處于最大工作負(fù)載，使絲桿內(nèi)部仍不產(chǎn)生間隙，或者間隙量小于0.01mm，而且運(yùn)轉(zhuǎn)靈活，并以次作為螺母間隙調(diào)整裝置預(yù)緊量的判斷標(biāo)準(zhǔn)。2) 傳動(dòng)絲桿軸線上各聯(lián)軸套上的錐銷孔按十字分布方式進(jìn)行配作。這是因?yàn)橥宦?lián)軸套上分布的錐銷孔都按同一方向加工時(shí)，往往會(huì)引起軸心線的直線誤差增大，從而使安裝在傳動(dòng)絲杠上個(gè)零件間的同軸度誤差增大，產(chǎn)生傳動(dòng)附加載荷，影響絲杠副的傳動(dòng)性能。消除齒輪間隙的方法很多，用調(diào)整中心距的方法是最簡(jiǎn)單的一種。安裝時(shí)將大齒輪所在支承架傳動(dòng)中心與絲桿對(duì)中，首先固定，然后把電動(dòng)機(jī)小齒輪按無間隙嚙合，調(diào)整好中心距，再固定。3) 滾珠絲桿副的制造精度要求高，加工工藝比較復(fù)雜，都是由專業(yè)工廠按系列化進(jìn)行生產(chǎn)。因此，在進(jìn)行設(shè)備改造時(shí)，要按廠家生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行選擇。選擇合適以后，再?zèng)Q定被改造設(shè)備的其他相關(guān)部分的結(jié)構(gòu)和尺寸。主軸脈沖發(fā)生器的引出軸與車床主軸按1：1無間隙柔性連接傳動(dòng)，連接后應(yīng)該保證兩者有很好的同步性。安裝中要注意主軸脈沖發(fā)生器是玻璃件，不能隨意敲打碰撞。使用中，車床主軸轉(zhuǎn)速不能超過主軸脈沖發(fā)生器的最高許用轉(zhuǎn)速。4）改造后的機(jī)床專用性強(qiáng)，沒有多余的功能；結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于維修、改造周期短、且提高可機(jī)床的性價(jià)比；可以滿足生產(chǎn)及教學(xué)的要求?？?結(jié)論文介紹了數(shù)控車床改造的內(nèi)容，在此過程中我不僅運(yùn)用了以前所學(xué)的各個(gè)學(xué)科方面的知識(shí)，而且學(xué)到了課本以外的知識(shí)。在此次設(shè)計(jì)過程中遇到了不少問題，也走了不少?gòu)澛?，通過此次設(shè)計(jì)實(shí)踐讓我學(xué)會(huì)虛心求教，細(xì)心體察，大膽實(shí)踐。任何能力都是在實(shí)踐中積累起來的，都會(huì)有一個(gè)從不會(huì)到會(huì)，從不熟練到熟練的過程，人常說“生活是最好的老師”就是說只有在生活實(shí)踐中不斷磨練，才能提高獨(dú)立思考和解決問題的能力；同時(shí)也培養(yǎng)了自己優(yōu)良的學(xué)風(fēng)、高尚的人生、團(tuán)結(jié)和合作的精神；學(xué)會(huì)了勤奮、求實(shí)的學(xué)習(xí)態(tài)度。 勤奮就是要發(fā)奮努力、不畏艱難。唐代思想家韓愈有句名言：業(yè)精于勤，荒于嬉；行成于思，毀于隨。優(yōu)良的學(xué)業(yè)是辛勤汗水的結(jié)晶，成就只有通過刻苦的學(xué)習(xí)和拼搏才能獲得。馬克思說過：“在科學(xué)上沒有平坦的大道，只有不畏勞苦沿著陡峭山路攀登的人，才有希望達(dá)到光輝的頂點(diǎn)。”求實(shí)就是腳踏實(shí)地，求真務(wù)實(shí)，謙虛謹(jǐn)慎、介驕介躁、對(duì)知識(shí)的掌握要弄通弄懂，對(duì)技術(shù)的掌握要嚴(yán)守規(guī)范、嚴(yán)謹(jǐn)細(xì)致、精益求精。一個(gè)人的力量是有限的，團(tuán)結(jié)合作的力量是無窮的，通過對(duì)各個(gè)設(shè)計(jì)環(huán)節(jié)的確定讓我明白：一粒沙雖小，但無數(shù)粒卻能匯成無限的沙漠；水滴雖小，卻你匯成遼闊的海洋；你的一個(gè)思想、一個(gè)方法，他的一個(gè)思想和方法，相互交流互換就有了兩個(gè)思想和方法，當(dāng)今社會(huì)競(jìng)爭(zhēng)日益激烈，而我們現(xiàn)在就應(yīng)該學(xué)會(huì)與他人合作。 當(dāng)然，在設(shè)計(jì)實(shí)踐過程中，我們也收獲了快樂、與同學(xué)的快樂、與老師的快樂。因?yàn)槊?