肥料顆粒機設(shè)計【非擠壓式圓盤造粒機的總體設(shè)計】【圓盤式肥料制粒機】【說明書+CAD+SOLIDWORKS】

購買設(shè)計請充值后下載，資源目錄下的文件所見即所得，都可以點開預(yù)覽，資料完整，充值下載可得到資源目錄里的所有文件?！咀ⅰ浚篸wg后綴為CAD圖紙，doc,docx為WORD文檔，原稿無水印，可編輯。具體請見文件預(yù)覽，有不明白之處，可咨詢QQ:12401814 AL/SiC顆粒金屬基復(fù)合材料的加工摘要盡管金屬基復(fù)合材料顆粒具有優(yōu)越的機械性能和熱性能，但是有限的切削性卻一直使金屬部件的替代受到很大的威懾。在加工過程中，增強硬磨料的相時會導(dǎo)致加工工具的快速磨損，因此，會產(chǎn)生較高的加工費用。一系列高速轉(zhuǎn)動測試只為選擇最佳刀具材料，刀具幾何形狀和切削參數(shù)來車削含有20%的SiC/AL金屬基復(fù)合材料。結(jié)果表明,多晶金剛石工具（PCD）與氧化鋁和涂層硬質(zhì)合金工具相比，可以提供給用戶滿意的刀具壽命。其中在金屬基復(fù)合材料的加工下研究過程中，后面一種材料的工具更容易受到過度的邊緣碎屑和月牙洼磨損。此外，PCD刀具的成本可通過在干切削進(jìn)給量f=0.45mm，切割速度V=894 m/s與切削深度為1.5毫米時被鑒別。與這些切削參數(shù)類似, 在刀具上形成相對較小的累積起來邊緣，會很好的保護它免受進(jìn)一步邊緣上工具的磨損和磨損。具有零度前角和較大刀具半徑的多晶硅刀具大多被用于粗加工。關(guān)鍵詞：金屬基復(fù)合材料，刀具磨損1 簡介 一組新形式的金屬基復(fù)合材料（MMCs）已受到大量的研究，因為在20世紀(jì)80年代早期的試驗工程材料中，最流行的材料為硅，碳化硅，氧化鋁，鋁，鈦，磁性地層，其中鈦和鎂合金是常用的基體相。大多數(shù)金屬復(fù)合材料密度約為三分之一。在鋼鐵行業(yè)，由于這些潛在高強度和剛度吸引力再加上在高溫?zé)o法工作的性能，導(dǎo)致金屬基復(fù)合材料競爭非常嚴(yán)峻。在航空航天和汽車應(yīng)用中，高溫合金，陶瓷，塑料被重新設(shè)計的鋼件。后者中的材料，操作方法比以往任何時候都不可能有太多的進(jìn)步，今后仍然不可避免。 有人對金屬基復(fù)合材料微粒（PMMCs）特別感興趣，不只是因為他們表現(xiàn)出較高的延性和金屬基復(fù)合材料向異性。此外，PMMs提供了卓越的耐磨性。雖然許多工程元件制成PMMCs是由形狀近乎成形和精進(jìn)的鑄造工藝，但是他們需要這些系列，其中荷蘭國際集團達(dá)到了預(yù)期的尺寸和表面光潔度。PMMCs加工提出了重大挑戰(zhàn)，因為加固材料的數(shù)量明顯比常用高速鋼（HSS）和硬質(zhì)合金工具更難。因此，鋼筋相磨具磨損快的原因，普遍是因為使用的PMMCs，其明顯阻礙其加工性和高加工成本。文獻(xiàn)綜述從現(xiàn)有文獻(xiàn)上很明顯看出PMMCs的性能，密度（克立方厘米） 2.77熱導(dǎo)率（卡爾厘米秒K在22C 0.47比熱（卡爾克k） 100 0.218 200 0.239 300 0.259平均熱膨脹系數(shù) 50100 17.5 50300 21.1 50500 21.4極限強度 （） 262屈服強度（） 21.4伸長率（） 1.9彈性模量（GPA） 98.6洛氏硬度（B） 671.5表1典型的 F3S.20S物理性能特性的形態(tài)，分布和數(shù)量的增強相分?jǐn)?shù)，以及矩陣的性質(zhì)，都是影響因素，整體切割工藝相對較少，但尚未涉及到工程的生產(chǎn)力的工藝優(yōu)化。例如，莫納亨研究在加入25碳化硅和鋁硬質(zhì)合金刀具的磨損機理。PMMC在速度低于20米每分鐘時的加工速度開發(fā)了一種工具壽命的關(guān)系，為硬質(zhì)合金刀具加工過程中碳化硅和鋁PMMCs在速度低于每分鐘100米時。然而，文獻(xiàn)的作者建議的內(nèi)置式邊現(xiàn)象，是在觀察期間碳化硅加工進(jìn)一步研究鋁PMMCs。Reillyet等排名刀具磨損方面的各種刀具材料，然而，他們的切削用量不超過每分鐘125米和f=1.0mm，這是取得使用立方氮化硼工具。類似測試結(jié)果報告了布倫等在有關(guān)刀具的磨損率，主要是由于磨損涉及到刀具的硬度。 Winery歸因于碳化物耐磨工具，打磨表面上形成氧化鋁顆粒擦在芯片的流動方向的工具。不過，拉伸顆粒也有可能導(dǎo)致同樣的效果，碳化硅顆粒硬度大于WC。托馬茨認(rèn)為少于氧化鋁和碳化硅的硬度涂層提供碳化硅加工過程中幾乎沒有任何優(yōu)勢：鋁PMMCs。布倫提出使用較低的切削速度，減少切削溫度，從而加速擴散和粘著磨損和熱削弱工具。由于鋁的工具面和晶界自扣押的地點，作者建議使用硬質(zhì)合金工具與大的晶粒尺寸。 一些研究者表明，多晶金剛石（PCD）的工具是唯一的工具伴侶-里亞爾，它是提供一個有用的工具，能夠生活在鋁PMMCs在的加工。 PCD是難比Al2O3和和不產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)傾向與工件材料。托馬茨比較了化學(xué)氣相沉積法（CVD）插入到錫，鈦（CN）和氧化鋁涂層刀具的性能。化學(xué)氣相沉積工具提供更好的整體比其他工具的性能。 Lane 研究了不同的心血管疾病的工具，薄，厚的薄膜的性能。根據(jù)他們的觀察，化學(xué)氣相沉積薄膜的工具與失敗在這20碳化硅端銑災(zāi)難性的鋁PMMC。這個工具的失敗是由于涂層剝落和由此產(chǎn)生的損壞年齡相對軟硬質(zhì)合金襯底。此外，具有較好的晶粒尺寸25毫米PCD刀具磨損微承受比為10毫米晶粒尺寸切割工具的磨損。在聚晶金剛石晶粒尺寸進(jìn)一步增加不利于刀具壽命，而導(dǎo)致在表面光潔度顯著惡化。 表三 刀具材料對切削力和溫度影響 (r=1.6mm; =0)刀具材料 測量切削力 (N) 測量切削溫度 (C)PCD (v=894 m min-; 97.00 440F=0.45 mm rev-;doc=2.5 mm)PCD (v=670 m min-; 98.10 410f=0.25 mm rev-;Doc=1.5 mm)Al2O3(v=248 m min-; 183.85 520 f=0.2 mm rev-; Doc=0.5 mm) TiN (6248 m min-; 143.52 500f=0.2 mm rev-; Doc=0.5 mm這是因為晶粒尺寸的PCD材料的刀具在25毫米很容易退出了邊緣。相對于切削參數(shù)對刀具壽命等影響減少了。主要歸因于對PCD刀具的磨損（由磨損）在防皺到在所獲得的動能增加碳化硅顆粒磨。另一方面，布倫等由于在刀具磨損中的熱降解增加刀具材料。刀具磨損被認(rèn)為與車削材料成反比。托馬茨等把刀具壽命歸因于在更高的進(jìn)給量增加了復(fù)合材料的熱軟化。作者認(rèn)為，工件材料變得柔軟和顆粒成為壓入工件，造成工具本身磨損少。然而,莫林認(rèn)為由于以更大的進(jìn)給量減少對刀具前沿的磨損，磨料碳化硅顆粒減少接觸。盡管在解釋背后的不同進(jìn)給量工具磨損機理的爭論，所有的研究人員建議使用切割進(jìn)給速度和進(jìn)給量是在粗加工盡可能咄咄逼人。最后，關(guān)于冷卻液的應(yīng)用，在美國科學(xué)家建議以便對于可能采取的保護優(yōu)勢建成邊緣現(xiàn)象。 總之，進(jìn)行文獻(xiàn)回顧顯示，更積極的（速度，進(jìn)給量和切削深度）切削參數(shù)的影響還需要進(jìn)一步重新搜索，以改善切削過程的經(jīng)濟性。此外，一些重要參數(shù)進(jìn)行了前人所忽略，其中有刀具幾何形狀和冷卻劑的應(yīng)用。2 試驗材料和切割工具2.1工件材料 該加工利用Duralcan進(jìn)行了調(diào)查 F3S.20S鋁：碳化硅金屬基復(fù)合材料。有一對顆粒平均直徑為12毫米。表1顯示了對A356- 20的PMMC的物理力學(xué)性能一些。在此之前進(jìn)行切割實驗，測試材料是完全熱處理對T71條件。測試材料是在對一百七十七點八毫米直徑305毫米的長度形式。2.2 切削工具 各種刀具材料（涂層硬質(zhì)合金，氧化鋁）和幾何結(jié)構(gòu)，在Oblique對于轉(zhuǎn)向就業(yè)進(jìn)行了測試和不同的切削參數(shù)，每個工具伴侶-里亞爾就業(yè)。然而，對于比較刀具磨損的目的，所有的切削試驗共進(jìn)行了拆除金屬固定量（300立方毫米）。表2總結(jié)了刀具數(shù)據(jù)在干車削試驗，進(jìn)行了10種惠普標(biāo)準(zhǔn)的現(xiàn)代化數(shù)控車床。切削力康具磨損測量康廷每個切削參數(shù)組合。該工具的力量測定采用一奇石三分量測力計和切削條件選擇精心為每個工具材料。一些在切削實驗中，測量采用K型工具到被粘熱電偶刀具離前沿1毫米時的溫度。測量的技術(shù)可靠性檢查，不斷重復(fù)的實驗和各組的結(jié)果表明，如果在他們展出了不到5的變異。在每個切削試驗結(jié)束時，刀具磨損進(jìn)行了檢查用掃描電子顯微范圍和X射線分散技術(shù)。該工具后刀面磨損（VB）的測定用工具顯微鏡。 3 結(jié)果與討論3.1 刀具材料的影響 一個初步的測試并進(jìn)行一系列對刀具磨損的影響刀具材料，切削部分和切削溫度在粗糙投票荷蘭國際集團20的碳化硅和鋁PMMC。圖1可以看出，氧化鋁TiC的工具遭受的EDGE芯片形式的過度磨損水平。氧化鋁顆粒的研磨拔出工件顆粒，其中有一個更大的硬內(nèi)斯號（VHN間接），比氧化鋁顆粒（VHN在Al2O3TiC 2500公斤力每平方毫米; VHN在碳化硅3000公斤力每平方毫米）。月牙磨損也觀察到，這是由于該是由磨損造成的溝槽擴大。由于嚴(yán)重的邊緣切削，Al2O3TiC切削力的工具明顯比實驗更高氮化鈦（見表3）涂層刀具。氮化鈦涂層規(guī)定對磨料的影響，一些保障SiC顆粒。聚優(yōu)越的性能金剛石工具，相比，無論氧化鋁：TiC的和TiN涂層硬質(zhì)合金工具，是由于他們的高耐磨性和高導(dǎo)熱性，這導(dǎo)致了更低的切削溫度，如圖表3。因此，所有的可加工性進(jìn)行的研究其后關(guān)注到的最優(yōu)化PCD刀具切削過程中使用。3.2 切削參數(shù)的影響圖2和3表明，隨著切削速度對切屑的增加，減少切削力深度。這可能是歸因于熱軟化工件材料。另一個可能的原因是由于引入到刀具幾何形狀的變化后，形成建成的邊緣。圖4（b）給出了透視內(nèi)置的注冊材料色散圖所示4（a）條。圖6（a）內(nèi)置式邊對PCD工具（v= 670 m/min，f=0.35mm/rev，doc=1.5mm，r=1.6毫米，=0）,圖 (b)相當(dāng)于 6（a）項，只是doc= 2.5mm圖7（a）SEM照片說明上的PCD刀具前刀面磨損溶解后用氫氧化鈉積屑瘤（v=670 mmin-1，f=0.15mm，doc= 1.5mm，=1.6mm，a=0。C）圖 8切割對刀具NK細(xì)胞的磨損（PCD刀具速度：r=1.6毫米，a=0。C;廣角點：V=670 m.min-1,doc=1.5mm,;輪點：v=894 m.min-1，doc=1.5mm）。圖9影響對工具NK細(xì)胞的磨損（PCD刀具切削深度：=1.6mm，a=；v=894 m ;方點：doc=1.5mm輪點：doc=2.5mm）。建成邊緣，觀察到的所有工具在所有切削條件。這是因為顆粒碳化硅：鋁金屬基復(fù)合材料有材料的特性所有（即應(yīng)變硬化兩相材料在高溫和壓力）。在高切削速度（圖5（b），一個較小的積屑瘤形成，比積屑瘤形成（圖5（a）的積屑瘤的高度測量前刀面垂直）在對比度，通過增加從1.5到2.4毫米的切削深度，大積屑瘤形成（圖6（a，b）項，這可能中斷造成的工具和由此產(chǎn)生的切削工具對工件表面粗糙度和不利影響尺寸精度。該工具的拓?fù)鋱D顯示，主要磨損PCD的機制是磨損（如凹槽表現(xiàn)平行于芯片水流方向）。這些溝槽可以歸因于三個因素。第一，氧化鋁是形成于邊緣的工具，這是很難足以開槽的金剛石生產(chǎn)磨損。第二為國家的PCD槽為鋁扣押和拉出來的金剛石顆粒的過程中，如圖所示7（甲，乙）。第三個可能的原因背后的PCD槽是sic顆粒研磨的工具。因此，PCD刀具與金剛石顆粒比碳化硅晶粒尺寸較大粒子可以更好地抵御磨損和密CRO的切割的碳化硅顆粒。然而，我們應(yīng)請注意，由于增加的PCD顆粒的大小，PCD刀具的斷裂特性惡化，因在材料中的一個缺陷增加。認(rèn)為是對的工具面形成凹槽充滿了工件材料。這秉承層有些保護，以防止進(jìn)一步的工具的前刀面磨損。盡管如此，該工具后刀面繼續(xù)受到磨損。因此，后刀面磨損（VB）的是作為刀具壽命準(zhǔn)則與V=0.18毫米。圖8顯示，隨著切削速度的增加，后刀面磨損增加。這可能是由于增加在研磨粒子的動能，正如先前推測的巷17。切深增加導(dǎo)致在增加后刀面磨損（圖9）。這是由于增強微磨損，在切削刀具后刀面。這在一個更深入的情況下切點，該工具后刀面較大的表面面積接觸磨損。進(jìn)給速度提高了有益的影響。隨著在圖所示。 8和9的進(jìn)給速度的增加，該刀具磨損減少。在高進(jìn)給量情況下，固定體積的金屬切削，刀具表面會有較少的磨料PMMC接觸。另一個優(yōu)勢獲得了通過提高進(jìn)給速度為改變芯片的形式。在低進(jìn)給率，該芯片形成了連續(xù)的，也被困難和災(zāi)害的處理。在高進(jìn)給速度和高深度切（f=0.35mm，doc= 2.0mm），形成了芯片不連續(xù)的。盡管在所有的實驗PCD刀具具有高進(jìn)給量較低，導(dǎo)致工具磨損，對最佳切削明確的決定參數(shù)應(yīng)考慮的影響表面上的完整性和切削參數(shù)亞表面損傷產(chǎn)生的工件，分析表面完整性和芯片形態(tài)將在第二部分介紹本研究性學(xué)習(xí)。 10 a-b-c 圖 11 a-b圖10（a）對PCD刀具前角的刀具NK細(xì)胞的磨損（v=894m/min，doc=2.5mm，r=1.6mm;a=0。C;）（b）對PCD刀具前角對的切削力（v= 894 m/min，doc=2.5mm）（c）掃描電鏡圖像說明由腐蝕PCD刀具磨損。圖11（a）SEM圖，說明了PCD刀具磨損的切削（v= 894 m/min，doc=1.5mm，v=0.35mm_1，r=0.8mm，a=0。C）（b）影響刀尖半徑對工具鏗俛NK細(xì)胞的磨損（v= 894mm/min，doc=2.5mm，a=0。C;工具：方點，r=1.6mm;輪間距點，r=0.8mm）。3.3 刀具幾何形狀的影響在刀具前角對的深遠(yuǎn)影響PCD刀具的磨損。三種不同的角度進(jìn)行靶檢查。正如從10（a）圖中可以看出工具類傾斜角度出發(fā)，進(jìn)行積極的和負(fù)面的靶角工具。為增加負(fù)前角后刀面磨損情況下可能的原因，是更大的切削力遇到這樣的前角（圖10（b）項）。此外，該芯片生產(chǎn)成為捕獲之間的工具和工件，造成損害該工具的表面。正前角與工具顯示不規(guī)則的后刀面磨損和過度的切割點蝕邊緣地帶，如圖所示。 10（c）項。刀尖半徑在決定了關(guān)鍵作用該工具的磨損模式。由于刀尖半徑從1.6至0.8毫米，該工具被發(fā)現(xiàn)遭受過度切削和月牙磨損，作為如圖所示。 11（a）條。這導(dǎo)致了切削工具在切削力和后刀面磨損增加，如圖11（b）項。半徑小工具因此建議的在窮為輕切削精加工業(yè)務(wù)使用參數(shù)。小鼻子半徑也將以產(chǎn)生更好的幾何精度。4 結(jié)論（1）的主要工具是磨損，磨損機理微切削刀具材料晶粒，表現(xiàn)為在刀具面平行溝槽到芯片流方向。所有的工具都進(jìn)行測試也因后刀面損，由于磨損。沒有證據(jù)化學(xué)磨損（例如，通過擴散）。（2）PCD刀具磨損持續(xù)最少的COM削減到TiN涂層硬質(zhì)合金刀具和氧化鋁：TiC的工具。這無疑是由于金剛石的硬度優(yōu)和耐磨性，以及低摩擦系數(shù)，加上高導(dǎo)熱。這導(dǎo)致PCD刀具時，降低了切削溫度就業(yè)。另一方面，錫涂層硬質(zhì)合金工具和Al2O3/TiC的工具遭受過度火山口邊緣的磨損和剝落。（3）對PCD的前刀面形成的溝槽涂抹工具，充滿了工件材料。這內(nèi)置式形式是有利的，因為它保護刀具前進(jìn)一步磨損。（4）在確定切削參數(shù)發(fā)揮了關(guān)鍵作用，采礦刀具后刀面磨損量，以及大小建成的邊緣。工具磨損降至最低提高進(jìn)給速度，這導(dǎo)致了減少接觸的工具和SiC顆粒打磨。雖然提高鋁切割速度，預(yù)計到加速度，中心提供全方位的側(cè)面磨耗顯著，其結(jié)果表示，最小的磨損增加。高等教育切割速度均與在增加切削溫度，而導(dǎo)致形成一個保護堅持一層薄薄的工件材料上該工具。這種保護建成邊緣形式無法在規(guī)模增長的摩擦增加的速度。切削參數(shù)范圍內(nèi)的測試范圍，在894 m最小速度，f= 0.45毫米和切削深度d=1.5毫米的結(jié)果是最小的工具磨損。這些切削參數(shù)提高用PCD刀具時。（5）PCD刀具半徑與鼻子16毫米和仰角a=0 也導(dǎo)致了較低的后刀面磨損。致謝筆者要感謝來自美國Duralcan的R.Bruski和來自GE超硬材料D.Dyer，他們提供了試驗材料，切割工具和整個研究項目的有益意見。在實驗進(jìn)行加工智能機械及制造麥克馬斯特大學(xué)的研究中心。（1）的主要工具是磨損，磨損機理微切削刀具材料晶粒，表現(xiàn)為在工具面平行溝槽到芯片流方向。所有的工具都進(jìn)行測試也因后刀面磨損，由于磨損。沒有證據(jù)化學(xué)磨損（例如，通過擴散）。（2）PCD刀具磨損持續(xù)最少的COM削減到TiN涂層硬質(zhì)合金刀具和氧化鋁：TiC的工具。這無疑是由于金剛石的硬度優(yōu)和耐磨性，以及低摩擦系數(shù)，加上高導(dǎo)熱。這導(dǎo)致PCD刀具時，降低了切削溫度就業(yè)。另一方面，錫涂層硬質(zhì)合金工具和Al2O3/TiC的工具遭受過度火山口邊緣的磨損和剝落。（3）對PCD的前刀面形成的溝槽涂抹工具，充滿了工件材料。這內(nèi)置式邊形式是有利的，因為它保護刀具前進(jìn)一步磨損。（4）在確定切削參數(shù)發(fā)揮了關(guān)鍵作用，開采的工具NK細(xì)胞的磨損量，以及大小建成的邊緣。工具磨損降至最低提高進(jìn)給速度，這導(dǎo)致了減少接觸的工具和SiC顆粒打磨。鋁雖然提高切割速度，預(yù)計到加速度，中心提供全方位的NK細(xì)胞磨料磨損厲害，結(jié)果表示，最小的磨損增加。高等教育切割速度均與在增加切削溫度，而導(dǎo)致形成伸出工件材料薄層上該工具。這種建成邊形式無法在規(guī)模增長的摩擦增加的速度。切削參數(shù)范圍內(nèi)的測試范圍，在1894 m最小速度，女0.45毫米轉(zhuǎn)1和切削深度1.5毫米，導(dǎo)致在最小的工具磨損。這些切削參數(shù)提高PCD刀具的利用率。（5）PCD刀具半徑16毫米的仰角0度也導(dǎo)致了較低NK細(xì)胞的磨損。圓盤式肥料制粒機圓盤式肥料制粒機 指導(dǎo)老師 馬少輝 設(shè)計 王肖龍 專業(yè) 機械設(shè)計12-1 設(shè)計主要內(nèi)容1 本設(shè)計研究的主要目的及意義2 肥料制粒機結(jié)構(gòu)簡圖與工作原理3 肥料制粒機組成結(jié)構(gòu)4 圓盤式肥料制粒機各功能構(gòu)件的工作 方式5 小結(jié)設(shè)計的目的及意義 肥料是提供一種或一種以上植物必需的營養(yǎng)元素，改善土壤性質(zhì)、提高土壤肥力水平的一類物質(zhì)，是農(nóng)業(yè)生產(chǎn)的物質(zhì)基礎(chǔ)之一，是糧食的糧食。隨著環(huán)保和有機農(nóng)業(yè)的發(fā)展，利用有機廢棄物經(jīng)生物發(fā)酵制造有機肥料在我國得到迅速發(fā)展，有機廢棄物處理實現(xiàn)了無害化和資源化。但生物發(fā)酵的有機肥大多為粗粉狀或不規(guī)則的小塊狀，使用起來很不方便，特別不利于大面積機播。諸多廠家利用擠壓造粒機將粉狀肥料擠壓成柱狀顆粒，雖然使用起來方便一些，但流動性不好，不適于機播。在這種情況下，球狀顆粒肥料制粒機應(yīng)運而生。它用于對發(fā)酵后的各種有機物進(jìn)行造粒，突破常規(guī)的有機物造粒工藝，造粒前不用對原料進(jìn)行干燥、粉碎，直接配料就可以加工出球狀顆粒，可節(jié)省大量能源。研究顆粒肥料的意義 為使肥料的養(yǎng)分逐漸被作物吸收，并減少肥效損失，常將幾種化肥或化肥與粉碎的廄肥按一定比例混合制成粒肥。直徑210毫米的稱粒肥，直徑大于10毫米的稱球肥。球肥主要用于水田深施，粒肥常用作種肥與種子混播或同時分別施入溝穴。顆粒肥具有良好的松散性，與外界接觸面積較粉狀肥料小，不易潮解，并具有一定的強度，有一般的排肥機構(gòu)均能做到施肥均勻可靠，制粒肥機制出的粒肥直徑大小不一，晾干后須篩選分級以供使用。這種顆粒強度較低，施入土壤后較擠壓式制造的粒肥易被溶解和被作物吸收。因此，顆粒肥料的使用越來越普遍。結(jié)構(gòu)簡圖與工作原理1行走架 2傾角調(diào)節(jié)裝置 3供水裝置4傾斜圓盤 5動力及傳動裝置 工作原理：圓盤式制粒肥機主要工作部件有傾斜圓盤、供水裝置、傳動裝置和圓盤傾角調(diào)節(jié)機構(gòu)等。動力通過傳動裝置帶動傾斜圓盤轉(zhuǎn)動，同時將事先按比例混合好的肥料逐漸裝上圓盤，并將水霧均勻地灑在肥料粉上。肥料隨圓盤轉(zhuǎn)動到一定高度后靠自重向下滾落，然后再隨圓盤升高。這樣不斷滾動使肥料粉一層層地粘附在一起，逐漸變成顆粒狀。當(dāng)圓盤下方的粒肥厚度超過圓盤邊緣高度時，粒肥就撒落到盤外。連續(xù)、適量地向盤中加粉肥，就使制粒肥機連續(xù)工作。各功能構(gòu)件的工作方式1.傳動方式及調(diào)速裝置：電機驅(qū)動小帶輪轉(zhuǎn)動，小帶輪轉(zhuǎn)動由皮帶傳動至大帶輪，大帶輪轉(zhuǎn)動由軸傳動至減速箱。通過減速箱達(dá)到設(shè)計要求的轉(zhuǎn)速：轉(zhuǎn)速過高，則肥料粉始終隨盤旋轉(zhuǎn)，即使水霧不斷噴灑，也不能產(chǎn)生相對圓盤的滾動而形成顆粒。轉(zhuǎn)速過低，肥料粉被圓盤帶到不太高處就滾落，使肥料粉撒開面窄，滾落路程短，降低成粒性和生產(chǎn)率。在減速箱與傾斜圓盤的連接中，采用了鼓形齒式聯(lián)軸器，將圓盤上的軸與減速箱的軸連接，使之共同旋轉(zhuǎn)以傳遞扭矩。同時，在高速重載的動力傳動中，聯(lián)軸器還有緩沖、減振和提高軸系動態(tài)性能的作用。2.聯(lián)軸器裝置：圓盤邊緣高度影響圓盤上的肥料積存量和顆粒直徑。邊緣高度過低，肥料積存量少，肥料粉滾落次數(shù)也少，本設(shè)計中圓盤邊緣高度為20cm。3.圓盤裝置：4.圓盤傾角調(diào)節(jié)裝置：圓盤傾角影響肥料粉每次在盤上滾落的時間和靠自重滾落的能力。傾角大，易滾落，但每次滾落的時間短，形成的顆粒直徑??；反之，顆粒直徑就大。該裝置為反向拉桿，中間部分為套筒，兩端是帶有螺紋的拉桿，且螺紋反向；工作時旋轉(zhuǎn)套筒就能使拉桿上下移動，從而達(dá)到調(diào)節(jié)圓盤傾角的目的。圓盤傾角變化范圍在4060之間。圓盤式肥料制粒機懇請各位老師批評指正肥料顆粒機設(shè)計說明書 學(xué)生姓名 學(xué) 號 所屬學(xué)院 機械電氣化工程學(xué)院 專 業(yè) 機械設(shè)計制造及其自動化 班 級 指導(dǎo)教師 日 期 大學(xué)教務(wù)處制 前 言 隨著環(huán)保和有機農(nóng)業(yè)的發(fā)展，利用有機廢棄物經(jīng)生物發(fā)酵制造有機肥料在我國得到迅 速發(fā)展，有機廢棄物處理實現(xiàn)了無害化和資源化。但生物發(fā)酵的有機肥大多為粗粉狀或不 規(guī)則的小塊狀，使用起來很不方便，特別不利于大面積機播。諸多廠家利用擠壓造粒機將 粉狀肥料擠壓成柱狀顆粒，雖然使用起來方便一些，但流動性不好，不適于機播。在這種 情況下，球狀顆粒肥料制粒機應(yīng)運而生。它用于對發(fā)酵后的各種有機物進(jìn)行造粒，突破常 規(guī)的有機物造粒工藝，造粒前不用對原料進(jìn)行干燥、粉碎，直接配料就可以加工出球狀顆 粒，可節(jié)省大量能源。 目前生產(chǎn)上應(yīng)用的制粒肥機體積龐大，難以滿足實驗室科研的要求，對于顆粒肥料制 機來說，按工作原理可分為擠壓式和非擠壓式兩種。按機具結(jié)構(gòu)特點可分為轉(zhuǎn)盤式、滾筒 式、螺旋推運器式、刮板式、滾柱式和模壓式等。 本文在分析國內(nèi)外多種造粒技術(shù)后，對固體物料顆粒造粒機進(jìn)行設(shè)計和研究。結(jié)合實 際的有機肥造粒技術(shù)需求和功能要求，決定采用轉(zhuǎn)盤式制粒肥機，該機主要工作部件有傾 斜圓盤、供水裝置、傳動裝置和圓盤傾角調(diào)節(jié)機構(gòu)等。工作時，動力通過傳動裝置帶動傾 斜圓盤轉(zhuǎn)動，同時將事先按比例混合好的肥料（廄肥要粉碎過篩）逐漸裝上圓盤，并將水 霧均勻地灑在肥料粉上。灑的水量應(yīng)使肥料不過濕或過干而影響質(zhì)量。肥料隨圓盤轉(zhuǎn)動到 一定高度后靠自重向下滾落，然后再隨圓盤升高。這樣不斷滾動使肥料粉一層層地粘附在 一起，逐漸變成顆粒狀。當(dāng)圓盤下方的粒肥厚度超過圓盤邊緣高度時，粒肥就撒落到盤外。 連續(xù)、適量地向盤中加粉肥，就使制粒肥機連續(xù)工作。 本文在分析國內(nèi)外多種造粒技術(shù)后，對固體物料顆粒造粒機進(jìn)行設(shè)計和研究。結(jié)合實 際的有機肥造粒技術(shù)需求和功能要求，確定非擠壓式圓盤造粒機的總體設(shè)計方案，選擇最 優(yōu)的設(shè)計方案，并對其各個功能組件的結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析設(shè)計，確定各功能組件的組成，保證 其功能要求和性能要求。并利用 AUTO CAD 和 Solid Works 軟件繪制完成整機的設(shè)計圖紙。 目錄 1 緒論 .4 1.1 選題的意義和目的 .4 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 .4 1.3 本課題的研究內(nèi)容 .5 2 圓盤造粒機概述 .5 3 圓盤造粒機適用范圍 .6 4 圓盤制粒機的整體結(jié)構(gòu)及工作原理 .6 4.1 制粒的原理 .6 4.2 結(jié)構(gòu)示意圖 .6 4.3 圓盤制粒機的工作原理、特點： .6 5 電動機的選擇 .7 6 帶及帶輪的設(shè)計 .7 6.1 傳動帶的設(shè)計 .8 6.2 帶帶輪的設(shè)計 .11 7 傳動軸的設(shè)計 .12 7.1 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 .13 7.2 按彎扭合成條件校核軸的強度 .13 7.3 校核軸的強度 .17 8 影響粒子質(zhì)量的因素 .17 8.1 原料性質(zhì) .17 8.2 原料水分含量大小對粒子質(zhì)量的影響 .17 8.3 補加水的方法 .18 8.4 制粒機的補加水的形態(tài)和加水的位置； .18 8.5 加料位置及料量大小對制粒的影響： .18 8.6 圓盤制粒機的操作因素 .18 8.7 粒子的強度的影響因素： .19 9 制粒機操作 .19 9.1 水分的控制 .19 9.2 制粒機邊、底刮刀的調(diào)整 .19 9.3 避免粒子在輸送途中的破碎 .19 10 制粒機長見故障及處理方法 .20 10.1 制粒過程中大球異常增多 .20 10.2 制粒機運行中刀桿與盤面磨擦 .20 10.3 制粒機運行中三角皮帶異響 .20 10.4 制粒機震動異常 .20 10.5 回轉(zhuǎn)軸承、大小齒輪異常 .20 致 謝 .21 參考文獻(xiàn) .22 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 1 1 緒論 1.1 選題的意義和目的 肥料是提供一種或一種以上植物必需的營養(yǎng)元素，改善土壤性質(zhì)、提高土壤肥力水平 的一類物質(zhì)，是農(nóng)業(yè)生產(chǎn)的物質(zhì)基礎(chǔ)之一，是糧食的糧食。充分認(rèn)識肥料，特別是化肥在 我國糧食生產(chǎn)和農(nóng)業(yè)可持續(xù)發(fā)展中的作用與不可替代性，是思考農(nóng)業(yè)可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略及對 策的重要基礎(chǔ)?，F(xiàn)代農(nóng)業(yè)日益成為以科學(xué)進(jìn)步為基礎(chǔ)的工業(yè)體系，我國和世界范圍的農(nóng)業(yè) 生產(chǎn)經(jīng)驗證明，在以科學(xué)進(jìn)步為基礎(chǔ)的諸項農(nóng)業(yè)技術(shù)措施中，施肥尤其是化肥是最快、最 有效的增產(chǎn)措施，是調(diào)整農(nóng)田生態(tài)系統(tǒng)養(yǎng)分循環(huán)和平衡的重要手段。肥料主要分為有機肥 料和化學(xué)肥料兩大類，每大類中又都有固體和液體兩類： 有機肥料主要由人畜糞尿、植物莖葉及各種有機廢棄物堆積漚制而成，故亦稱農(nóng)家肥 料。有機肥料能增進(jìn)土壤的有機質(zhì)，改善土壤結(jié)構(gòu)，提高保水能力，而且還能提供植物所 需的多種養(yǎng)分；但它所含有養(yǎng)分要在氧化過程中慢慢分解，才能釋放到土壤里提供作物吸 收，因而效果緩慢，但有效期較長。由于有機肥料中所含氮、磷、鉀的比例小，因而施用 量大，裝載、運輸與施撒的勞動強度大，衛(wèi)生條件差。因而施用有機肥料是一項亟待實現(xiàn) 機械化的田間作業(yè)。 化學(xué)肥料只含有一種或兩、三種營養(yǎng)元素，但含量高，肥效快，用量少。半個世紀(jì)以 來，化肥對于保證農(nóng)作物產(chǎn)量的不斷增長，在全世界都起著不可低估的作用。化學(xué)肥料是 由工廠生產(chǎn)商品肥料，一般加工成顆粒狀、結(jié)晶狀或粉狀，裝袋出售。液態(tài)化肥主要是由 液氨和氨水。液氨含氮量高，約82，氨水則是氨的水溶液，含氮量僅1520。但由于 長期大量施用化學(xué)肥料，造成土壤某些營養(yǎng)成分嚴(yán)重缺乏，氮、磷、鉀的比例失調(diào)，土壤 板結(jié)，影響了農(nóng)作物產(chǎn)品的品質(zhì)。因此，從土壤施肥的發(fā)展趨勢上來看，增加有機肥的營 養(yǎng)成分比例，有機肥的加工和施撒更加具有發(fā)展前途。 為使肥料的養(yǎng)分逐漸被作物吸收，并減少肥效損失，常將幾種化肥或化肥與粉碎的廄 肥按一定比例混合制成粒肥。直徑 210 毫米的稱粒肥，直徑大于 10 毫米的稱球肥。球肥 主要用于水田深施，粒肥常用作種肥與種子混播或同時分別施入溝穴。顆粒肥具有良好的 松散性，與外界接觸面積較粉狀肥料小，不易潮解，并具有一定的強度，有一般的排肥機 構(gòu)均能做到施肥均勻可靠，制粒肥機制出的粒肥直徑大小不一，晾干后須篩選分級以供使 用。這種顆粒強度較低，施入土壤后較擠壓式制造的粒肥易被溶解和被作物吸收。因此， 顆粒肥料的使用越來越普遍。 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 國內(nèi)外造粒技術(shù)經(jīng)過發(fā)展，日漸成熟并形成了專門的學(xué)科和獨立的技術(shù)。目前生產(chǎn)上 應(yīng)用的制粒肥機體積龐大，難以滿足實驗室科研的要求，對于顆粒肥料制機來說，按工作 原理可分為擠壓式和非擠壓式兩種。按機具結(jié)構(gòu)特點可分為轉(zhuǎn)盤式、滾筒式、螺旋推運器 式、刮板式、滾柱式和模壓式等。 本課題采用轉(zhuǎn)盤式制粒肥機，該機主要工作部件有傾斜圓盤、供水裝置、傳動裝置和 圓盤傾角調(diào)節(jié)機構(gòu)等。工作時，動力通過傳動裝置帶動傾斜圓盤轉(zhuǎn)動，同時將事先按比例 混合好的肥料（廄肥要粉碎過篩）逐漸裝上圓盤，并將水霧均勻地灑在肥料粉上。灑的水 量應(yīng)使肥料不過濕或過干而影響質(zhì)量。肥料隨圓盤轉(zhuǎn)動到一定高度后靠自重向下滾落，然 后再隨圓盤升高。這樣不斷滾動使肥料粉一層層地粘附在一起，逐漸變成顆粒狀。當(dāng)圓盤 下方的粒肥厚度超過圓盤邊緣高度時，粒肥就撒落到盤外。連續(xù)、適量地向盤中加粉肥， 就使制粒肥機連續(xù)工作。 1.3 本課題的研究內(nèi)容 本課題采用轉(zhuǎn)盤式制粒肥機，該機主要工作部件有傾斜圓盤、供水裝置、傳動裝置和 圓盤傾角調(diào)節(jié)機構(gòu)等。根據(jù)肥料制粒工藝要求，初步進(jìn)行總體方案設(shè)計，確定傳動方案、 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 2 傳動比，然后對功率、調(diào)速機構(gòu)、供水裝置、制粒圓盤等機構(gòu)進(jìn)行設(shè)計計算；完成制粒機 整機的圖紙，并撰寫設(shè)計說明書。現(xiàn)本課題需要重點研究的關(guān)鍵問題和解決思路主要包括： （1）該肥料制機主要工作部件有傾斜圓盤、供水裝置、傳動裝置和圓盤傾角調(diào)節(jié)機構(gòu) 等。工作時，動力通過傳動裝置帶動傾斜圓盤轉(zhuǎn)動，同時將事先按比例混合好的肥料逐漸 裝上圓盤，并將水霧均勻地灑在肥料粉上。肥料隨圓盤轉(zhuǎn)動到一定高度后靠自重向下滾落， 然后再隨圓盤升高。這樣不斷滾動使肥料粉一層層地粘附在一起，逐漸變成顆粒狀。當(dāng)圓 盤下方的粒肥厚度超過圓盤邊緣高度時，粒肥就撒落到盤外 （2）在理論分析的基礎(chǔ)上，設(shè)計結(jié)構(gòu)合理的供水裝置。供水量的大小，直接影響肥料 粉能否形成顆粒狀。 （3）調(diào)速裝置。轉(zhuǎn)速過高，則肥料粉始終隨盤旋轉(zhuǎn)，即使水霧不斷噴灑，也不能產(chǎn)生 相對圓盤的滾動而形成顆粒。轉(zhuǎn)速過低，肥料粉被圓盤帶到不太高處就滾落，使肥料粉撒 開面窄，滾落路程短，降低成粒性和生產(chǎn)率。 ( 4 )圓盤裝置。圓盤邊緣高度影響圓盤上的肥料積存量和顆粒直徑。邊緣高度過低， 肥料積存量少，肥料粉滾落次數(shù)也少。 ( 5 ).圓盤傾角。圓盤傾角影響肥料粉每次在盤上滾落的時間和靠自重滾落的能力。 傾角大，易滾落，但每次滾落的時間短，形成的顆粒直徑小；反之，顆粒直徑就大。 本課題設(shè)計的固體顆粒造粒機是擠壓式平模造粒機。為了更好的處理有機固體廢棄物， 減少對環(huán)境的污染，也為了有機復(fù)合肥設(shè)備節(jié)能高效的生產(chǎn)有機肥成品顆粒，本文從以下 幾個方面進(jìn)行了設(shè)計計算： 根據(jù)實際的工作需求和功能要求，確定非擠壓式圓盤造粒機的總體設(shè)計方案。對非擠 壓式圓盤造粒機各組成部分進(jìn)行分析比較，選擇最優(yōu)零件配件，同時解決主要技術(shù)關(guān)鍵點。 最后對關(guān)鍵零件如主軸、行走架、圓盤等進(jìn)行設(shè)計計算及校核，保證其功能要求和性能要 求，并繪制造粒機總裝配圖和裝配圖及部分零件圖。 2 圓盤造粒機概述 圓盤造粒機是復(fù)混肥行業(yè)常用設(shè)備之一，它結(jié)構(gòu)簡單、堅固耐用、容易維修、使用方 便、成粒率高、粒度均勻。圓盤造粒機的造粒盤可以傾斜，傾斜角度 35 到 60 度，它下面 有調(diào)整螺母，顆粒粒徑可由 3.2 毫米到 20 毫米之間變化，并且成粒率高。圓盤造粒機造粒 盤內(nèi)設(shè)有刮板，使運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，減少了物料在圓盤造粒機內(nèi)壁上的粘連?；旌暇鶆虻脑蟿?速進(jìn)入圓盤造粒機的造粒圓盤，在重力、離心力及物料之造粒機是結(jié)合國內(nèi)外同類設(shè)備先 進(jìn)技術(shù)的基礎(chǔ)上改造而成的，圓盤造粒機為容積式計量的給料設(shè)備，它能均勻、連續(xù)地將 物料喂送到下一道工序。 圓盤造粒機是在傳統(tǒng)的成球盤和圓盤造粒機的基礎(chǔ)上，取優(yōu)補短，改進(jìn)生產(chǎn)工藝等技 術(shù)而成。新一代圓盤造粒機具有更多優(yōu)點，設(shè)備堅固耐用，價格合理；圓盤造粒機的底座 加厚，造粒盤有多條加重輻射鋼板，可提高使用壽命，使運轉(zhuǎn)更平穩(wěn)；昌威重工的圓盤造 粒機造粒盤傾斜角度 45 到 60 度可以調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)后所成顆粒粒徑不同，方便耐用；圓盤造 粒機內(nèi)襯不銹鋼，防腐蝕，上有刮板，可實現(xiàn)自動清理圓盤造粒機的造粒盤內(nèi)物料，造粒 飽滿，運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，成粒率高，堅固耐用。 3 圓盤造粒機適用范圍 （1）以有機肥污泥、雞糞、發(fā)酵后的秸稈等為原料的生物有機肥制粒； （2）以玉米面、草粉、豆粉等為原料的混合飼料制粒； （3）以畜禽糞便、城市生活垃圾等采用微生物發(fā)酵技術(shù)制成脫臭無菌高效肥； （4）圓盤造粒機造粒機可適用于粗纖維造粒，稻殼、棉籽、工程廢棄物等； 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 3 （5）圓盤造粒機還廣泛適用于運送粉狀、料狀或小塊狀態(tài)的各種非粘性物料，如煤粉、水 泥、熟料、化肥等物料。 新一代圓盤造粒機在化工方面 廣泛適用于熔點（軟化點）在 300以內(nèi)，需冷凝造粒 的各類物料。如：硫磺、石臘、松香、瀝青、偏酐、硬脂酸、順酐；酚醛樹脂、石油樹脂、 改性樹脂等樹脂類產(chǎn)品；熱熔膠、合成肥皂、尿素、添加劑、橡膠和塑料助劑等產(chǎn)品。 4 圓盤制粒機的整體結(jié)構(gòu)及工作原理 4.1 制粒的原理 制粒又稱滾動成型，被水潤濕的精礦，當(dāng)精礦被潤濕到最大分子結(jié)合水分時、物料層 中形成毛細(xì)水，由于毛細(xì)力的作用，水滴周圍的顆粒被拉向水滴中心而形成母球，在制粒 機中借滾動和搓動的作用，母球的表面就會粘上一層顆粒，使母球不斷長大和緊密，達(dá)到 要求的粒子。 4.2 結(jié)構(gòu)示意圖 如圖 4-1 123 4 5 圖 4-1 結(jié)構(gòu)示意圖 1.行走架 2 傾角調(diào)節(jié)裝置 3.供水裝置 4.傾斜圓盤 5.動力及傳動裝置 4.3 圓盤制粒機的工作原理、特點： 工作原理：當(dāng)圓盤的直徑、轉(zhuǎn)速、傾角一定時，對于不同直徑的小球，在圓盤內(nèi)的運 行軌跡不同，一個小球在圓盤內(nèi)運動時受到離心力、重力和摩擦力，不同直徑的粒子在圓 盤內(nèi)的運動，當(dāng)小球離開盤邊并開始下落，此時，由于不同直徑的小球所受的摩擦力不同， 脫離角不同，球徑越大，脫離角越大，即小球上升的高度愈小，因而，在滾動成型過程中， 小球按粒徑的大小發(fā)生偏析，加進(jìn)制粒機中的精礦和已成型的小球沿拋物線接近于不規(guī)則 的螺旋線轉(zhuǎn)動，隨著小球的滾動成型長大，拋物線下降部分依球徑的大小而靠近圓盤的左 邊，而上升部分則沿著盤面垂直線的方向依球徑的大小而離開盤面（即大球在上面） ，物料 的這種規(guī)律性，引起物料和小球按粒度進(jìn)行分極，這樣不同直徑的球粒在圓盤內(nèi)的不同位 置滾落，最小的粒子沿盤邊運動最先進(jìn)入盤低，其上是較大的球粒，最表面的一層則是直 徑最大的球粒； 工作特點：物料能形成有規(guī)律的運動，較大的球粒和較小的顆粒能沿各自不同的軌道運行， 因此，母球能按其大小產(chǎn)生偏析，只有最大的母球，最后才能從制粒機中甩出來。 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 4 5 電動機的選擇 根據(jù)資料得主軸的轉(zhuǎn)速在 800-1000 轉(zhuǎn)/分，按機械設(shè)計實用手冊推薦的傳動比合 理取值范圍，取 V 帶的傳動比 24，即可滿足電動機的轉(zhuǎn)速與主軸的轉(zhuǎn)速相匹配。由 機械設(shè)計課程設(shè)計手冊查出三種適宜的電動機型號，因此有三種不同的傳動比方案， 如表 5-1： 表 5-1 電動機的型號和技術(shù)參數(shù)及傳動比 方案 電動機型 號 額定 功率 P/kW 同步轉(zhuǎn)速 r/min 滿載 轉(zhuǎn)速 r/min 效率 （%） 電動機重 量（KG） 功率因數(shù) 1 Y100L-2 3 3000 2870 78 33 0.85 2 Y112M-2 4 3000 2890 82 45 0.86 3 Y100L-4 2.2 1500 1430 81 34 0.82 綜臺考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量以及帶傳動的傳動比，選定電動機型號為 Y100L1-4。所選電動機的額定功率 P2.2kw，滿載轉(zhuǎn)速 n=1430rmin，總傳動比適中， 傳動裝置結(jié)構(gòu)較緊湊。如表 4-2： 表 5-2 Y100L1-4 主要參數(shù)如下表 型 號 額定功 率 KW 轉(zhuǎn)速 r/min 電流/A 效率 （%） 功率因 數(shù) 額定電 流 額定轉(zhuǎn) 矩 最大轉(zhuǎn) 矩 Y100L 1-4 2.2 1430 5 81 0.82 7 2.2 2.3 表 5-3 電動機尺寸列表 單位 m 中心 高 H 外形尺寸 HDACL)2(底腳安裝尺 寸 BA地腳螺栓孔直徑 K 軸伸尺寸 ED裝鍵部位尺寸 GF 100 45.830140612 602824 6 帶及帶輪的設(shè)計 根據(jù)設(shè)計的具體傳動要求，可選取電動機和主軸之間用 V 帶和帶輪的傳動方式傳動， 因為在震動板的工作過程中，傳動件 V 帶是一個撓性件，它賦有彈性，能緩和沖擊，吸收 震動，因而使震動板工作平穩(wěn)，噪音小等優(yōu)點。雖然在傳動過程中 V 帶與帶輪之間存在著 一些摩擦，導(dǎo)致兩者的相對滑動，使傳動比不精確但不會影響破殼機的傳動，因為震動板 不需要精確的傳動比，只要傳動比比較準(zhǔn)確就可以滿足要求，V 帶及帶輪的結(jié)構(gòu)簡單、制 造成本底、容易維修和保養(yǎng)、便于安裝，所以，在電動機與震動板之間選用 V 帶與帶輪的 傳動配合是很合理的。 選擇 V 帶和帶輪因當(dāng)從它的傳動參數(shù)入手，來確定 V 帶的型號、長度和根數(shù)，再來 確定導(dǎo)輪的材料、結(jié)構(gòu)和尺寸（輪寬、直徑、槽數(shù)及槽的尺寸等） ，傳動中心距（安裝尺 寸） ，帶輪作用在軸的壓力（為設(shè)計軸承作好準(zhǔn)備） 。 6.1 傳動帶的設(shè)計 6.1.1 確定計算功率 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 5 (1)PKAca 其中： 工作情況系數(shù)AK 電動機的功率P 查機械設(shè)計一書中的表 8-7 可知： =1AK2.1caP 6.1.2 選擇 V 帶的型號 根據(jù)計算得知的功率 和電動機上帶輪（小帶輪）的轉(zhuǎn)速 （與電動機一樣的速度） ，ca 1n 查機械設(shè)計一書圖 8-10，可以選擇 V 帶的型號為 Z 型。 6.1.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 （1）初選主動帶輪的基準(zhǔn)直徑 ：根據(jù)機械設(shè)計一書，可選擇 V 帶的型號參考1d 表 8-6 和表 8-8，選取小帶輪直徑 =56mm。 （2）計算 V 帶的速度 V： (2)smndv 1.506431.3061 V 帶在 的范圍內(nèi)，速度 V 符合要求。5sm30 取傳動比為 3 轉(zhuǎn)速合適。 （3）計算從動輪的直徑 2d (3)mdi168 根據(jù)表 8-8 取 =160mm 2d 實際傳動比 i=2.85 6.1.4 確定傳動中心距 a 和帶長 L 取 (4)(2)(7.02121 dda 即： )605()605(. 得： ma4322.10 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 6 ?。?ma40 帶長 (5)012104)()(2aDLd 即： )56()65(4.3d 得： mLd19 按機械設(shè)計一書中查表 8-2，選擇想近的基本長度 可查得：dLd250 實際的中心距可按下列公式求得： (6)5.421394200 dLa0.7.6maxindL 中心距范圍 436.75493mm。 6.1.5 驗算主動輪上的包角 (7)012017.538a 即： 4.6000146 求得 ： 012.a 滿足 V 帶傳動的包角要求。 6.1.6 確定 V 帶的根數(shù) V 帶的根數(shù)由下列公式確定： (8)kpkpZlac)(00 其中 ： 單根普通 V 帶的許用功率值 0p(w 考慮包角不同大的影響系數(shù)，簡稱包角系數(shù)k 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 7 V 帶的基準(zhǔn)長度系數(shù)，取lk1.lk 計入傳動比的影響時，單根普通 V 帶所能傳遞的功率的增量。0p 由 和 查表 8-4a 得min/143rnd561kwp19.0 由 和 i=2.85 查表 8-4b i/0r 3. 查表取值： 96.0k1.lk (9)2340)(Lrp 所以： (10)7.rcaZ 即： 取 根。.23Z 6.1.7 確定帶的初拉力 單根 V 帶適當(dāng)?shù)某趵?由下列公式求得:0F (11)20k-5.2qvzpca）（ 其中： 傳動帶單位長度的質(zhì)量，qmg 即： NF9.170.1.5396.02)2(520 6.1.8 求 V 帶傳動作用在軸上的壓力 為了設(shè)計安裝帶輪軸和軸承，比需確定 V 帶作用在軸上的壓力 ，它等于 V 帶Q 兩邊的初拉力之和，忽略 V 帶兩邊的拉力差，則 值可以近似由下式算出： 即： (12)NFZP 34.62sin2)(0min 6.2 帶帶輪的設(shè)計 6.2.1 帶輪的材料選擇 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 8 因為帶輪的轉(zhuǎn)速 ，即 ，轉(zhuǎn)速比較底，所以材料選定為灰鑄鐵，smv1.5sv25 硬度為 。10HT 6.2.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計主要是根據(jù)帶輪的基準(zhǔn)直徑，選擇帶輪的結(jié)構(gòu)形式，根據(jù)帶的型號來 確定帶論輪槽的尺寸，設(shè)計如下： 主動帶輪的結(jié)構(gòu)選擇 因為根據(jù)主動帶輪的基準(zhǔn)直徑尺寸 ，而與主動帶輪md561 配合的電動機軸的直徑是 ，因此根據(jù)經(jīng)驗公式 ，所以主動md28 d） （ 3.2 帶輪采用實心式。 帶輪參數(shù)的選擇： 通過查機械設(shè)計一書，可以確定主動帶輪的結(jié)構(gòu)參數(shù)，結(jié)構(gòu) 參數(shù)如下表，其他的相關(guān)尺寸可以根據(jù)相應(yīng)的經(jīng)驗公式計算求得。 表 6-1 帶輪的結(jié)構(gòu)參數(shù) 單位（mm） 槽型 dbminahinfe minf Z 8.5 2 7 120.3 7 13 34 主動帶輪的厚度可以由計算公式： 求得dL)25.1( 即 ： m4 主動帶輪的結(jié)構(gòu)如圖 6-1： 圖 6-1 主動帶輪 6.3 從動帶輪的設(shè)計 從動帶輪的結(jié)果選擇 因為根據(jù)主動帶輪的基準(zhǔn)直徑和傳動比來確定，即 ， ，所以從動帶輪采用腹板式。md1602d302 從動帶輪的參數(shù)選擇：通過查機械設(shè)計一書，可查得帶輪的結(jié)構(gòu)參數(shù)間表，其他 一些相關(guān)尺寸可以根據(jù)相應(yīng)的經(jīng)驗公式計算求得。 表 6-2 帶輪的結(jié)構(gòu)參數(shù) 單位（mm） 槽型 dbminahinfe minf 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 9 Z 8.5 2 7 120.3 7 13 34 從動帶輪的厚度可以由計算公式： ，當(dāng) B1.5d 時，L=B 求得dB)25.1( 即 ： (13)mL4 從動帶輪的結(jié)構(gòu)如圖 6-2： 圖 6-2 從動帶輪 7 傳動軸的設(shè)計 傳動軸是連接曲柄連桿機構(gòu)的主要部件，它在震動機正常工作過程中，承擔(dān)主要轉(zhuǎn)矩、 扭矩、彎矩和支撐帶輪的回轉(zhuǎn)零件。而且震動次數(shù)頻繁，因此傳動軸的設(shè)計是很關(guān)鍵的一 個步驟。根據(jù)曲柄連桿機構(gòu)的結(jié)構(gòu)特點和組成形狀及工作強度和環(huán)境的要求，核桃破殼機 的主軸選用直軸形式傳遞，而且選用直軸中的階梯軸。此軸的設(shè)計如下： 根據(jù)軸的扭轉(zhuǎn)強度來初步計算確定其最小直徑，可利用經(jīng)驗公式： (14)30npAd 其中： 軸常用的幾種材料的 的 值0AT0 主軸上的功率 pkw 主軸上的轉(zhuǎn)速 nminr 軸上的材料由機械設(shè)計基礎(chǔ)一書中表 181 可以查到，應(yīng)選取調(diào)質(zhì)處理的 45 號 鋼， ，書中表 182 取 ，于是得 ： MPB6500A (15)md845.3min 軸上的最小直徑顯然是安裝帶輪的內(nèi)孔，必在軸上開有鍵槽，因此，為了開鍵槽又不 消耗輸出軸的強度，可以使周的直徑增加 7%以上，這樣增加輸出軸的尺寸，因而可以提 高軸的工作強度。即： 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 10 (16)md26.19%)7(18)7( 主輸出軸的最小直徑是安裝帶輪處的直徑，為了使所選的軸直徑與帶輪相配合，故使 輸出軸端的軸徑選為 30 。在機械設(shè)計一書。查表可以得知帶輪的厚度 ，m mB42 則取輸出軸的次段軸徑為 ，其長度為 。d305 7.1 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 為了滿足帶輪的軸向定位要求，軸段右端需要制出一個軸肩，故取段的 軸直徑 ，連接軸的徑向定位由普通平鍵來完成。選用鍵的型號為普通平鍵d40 為 。鍵的型號可以通過查機械設(shè)計實用手冊一書取得。lhb6 軸的基本結(jié)構(gòu)如圖 7-1 圖 7-1 軸 7.2 按彎扭合成條件校核軸的強度 7.2.1 作軸的簡圖 圖 7-2 軸 7.2.2 求輸出軸上的所受作用力的大小 根據(jù)公式： (17)npT950 求得 其中： 電動機的額定功率 2.2pkw 主軸的轉(zhuǎn)速 1200nminr 即： MNT93.41502.9 7.2.3 滾筒上的合力 根據(jù)公式： (18)dTFt 求得其中 ： 輸出軸的軸心到釘齒定的距離d 即 ： 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 11 NFt 81.7905.342 根據(jù)受力分析 即： (19)r. 由于主軸軸向不受力。 則取 0aF 圓周力 徑向力 軸向力 的方向如圖所示tFr 圖 7-3 各力關(guān)系圖 7.2.4 軸上水平面內(nèi)所受支反力 根據(jù)公式： 321LFtH （20） 求得： 是輸出軸上 段的中心線到段距左端三分之一處的距離 2L 是輸出軸上段距左端三分之一處到右端段中心線之間的距離 3 即 ： NFH5.41 根據(jù)公式： 12HtHF （21） 求得 NFH31.82 7.2.5 軸在垂直面內(nèi)所受的支反力 根據(jù)公式： 3231 )(*LFrv 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 12 （22） 求得 NFv16.32 根據(jù)公式 ： 12vrvRF （23） 求得 NFv43.182 7.2.6 作彎矩圖 在水平面內(nèi)，軸上 、 、 三點的彎矩為 ：BCD 根據(jù)公式 ： 0DHBM （24） 21LF （25） 求得 MNCH.4 （26） 在垂直面內(nèi)，軸上 、 、 三點的彎矩為 ： ABC 根據(jù)公式 ： 0CVB （27） 31LFMv （28） 求得 NCv38.15 根據(jù)公式 ： 231212 *)(*LFLFMNVVv （29） 求得 mNCv863.2 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 13 圖 7-4 垂直面內(nèi)彎矩圖 合成的彎矩為 ： 0CBMNVHC36.28121Cv42 作軸的合成彎矩圖如圖 1 （d）所示。 圖 7-5 軸的合成彎矩圖 7.2.7 作彎矩圖 根據(jù)公式 ： npTCB950 （30） 求得 mNTCB 12.43650.29 其中： 電動機的額定功率 2.2pkw 主軸轉(zhuǎn)速 1200nminr0DT 作軸的彎矩圖 1 （e）所示 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 14 圖 7-6 軸的彎矩圖 7.2.8 作當(dāng)量彎矩圖（彎矩、扭矩合成圖） B 點： mNTMBCa12.0593 C 點左側(cè) ： Cc 3.9754)( D 點右側(cè) ： ca.2 作軸的當(dāng)量彎矩圖 1 （f）所示。 7.3 校核軸的強度 進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大當(dāng)量彎矩的強度（既危險截面 c 的強度） 。由經(jīng) 驗公式及上面計算出的數(shù)值可得出。 公式： acac MPWTM 22)( （31） 式中： 軸的抗彎拋面模量，W3m 軸的許用應(yīng)力 。按軸實際所受彎曲應(yīng)力的循環(huán)特性，在 、 、 中選取其相應(yīng)aMPb1b0b1 的數(shù)值，從機械設(shè)計基礎(chǔ)可以查出。 acac MPWM65.4.32971 （32） 按機械設(shè)計書中查得，對于 的碳鋼，承受對稱循環(huán)變應(yīng)力時的許60BaP 用應(yīng)力 acaMP5.45 8 影響粒子質(zhì)量的因素 粒子好壞與原料的性質(zhì)、加水方法及操作因素有關(guān)： 8.1 原料性質(zhì) 原料粘結(jié)性：粘結(jié)性大的原料易于制粒，如硫精礦、銅精礦等較易制粒，而氧化礦、 金精礦則不易制粒；如果要改善原料的成球性，也可采用添加劑的方法來增加原料的粘結(jié) 性； 原料的粒度：原料的粒度差別大，易產(chǎn)生偏析而導(dǎo)致不易制粒；原料的粒度要盡可能的小、 且形狀成多棱角和不規(guī)則更易制粒； 原料的比重：混合料中各組分的比重差別太大，不利于制粒； 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 15 8.2 原料水分含量大小對粒子質(zhì)量的影響 原料的水分適宜，易形成母球，母球長大容易；原料水分少，成球速度慢；原料水分 高，易粘結(jié)在一起，形成的粒子粒度較大； 原料的濕度對造球的影響很大，若采用干物料造球，則礦塵飛揚，勞動條件差，粒子 的形成很慢，且結(jié)構(gòu)脆弱，若采用水分不足的物料造球，則粒子同樣很難長大，若采用水 分過多的物料造球，則母球容易粘結(jié)變形，而使粒度不均勻，同時，過濕的物料和過濕的 母球、容易粘在制粒機上使制粒機的操作發(fā)生困難，過濕的原料必然形成過濕的粒子，這 種過濕的粒子，強度很小，在運輸過程中易相互擠壓變形；由于制粒機要求原料的濕度范 圍很窄，在生產(chǎn)中，要求送來制粒的物料的濕度稍低于制粒后的最適宜濕度； 8.3 補加水的方法 原料在混合的過程中，加入適量的水有利于制粒，當(dāng)水分過大，不但影響混均，而且 易形成大球，制粒前的原料水分若接近制粒的水分，在制粒時在補加少量的水效果則最好； 粒子的粒度和強度在很大程度上取決于制粒的方法和操作條件；經(jīng)過預(yù)先潤濕的精礦，制 粒時可根據(jù)不同的精礦水分進(jìn)行調(diào)整，當(dāng)精礦的水分等于制粒后的粒子水分時，可不開補 加水；當(dāng)精礦的水分大于制粒后的粒子水分時，制粒過程中可適當(dāng)添加干的精礦；當(dāng)精礦 的水分小于制粒后的粒子水分時，開補加水；實踐證明精礦在加入到制粒機前，最好是把 精礦的水分控制在適宜的粒子水分之下，然后在制粒過程中加入少量的補加水，加補加水 要遵守一個原則，既要容易形成適當(dāng)數(shù)量的母球，又能使母球迅速長大和壓緊，補加水的 操作方法是：“滴水成球，霧水長大，無水緊密” 。加料點的操作方法：“既要形成母球， 又能使母球迅速長大和緊密”的原則，因此必須把原料加在“成球區(qū)”和“長球區(qū)” ，而禁 止在“緊密區(qū)”加料； 8.4 制粒機的補加水的形態(tài)和加水的位置； 一般過程中，物料在進(jìn)入制粒機前，水分控制在適宜的制粒水分之下，然后在制粒過 程中補加如少量的補加水，因為這一操作可以控制適宜的粒子水分，并可調(diào)節(jié)粒子的尺寸， 同時能改變給水方式，強化制粒的過程；補加水要遵守一個原則，既容易形成適當(dāng)數(shù)量的 母球，又能使母球迅速長大和緊密，為滿足這個要求，一般采用“滴水成球，霧水長大， 無水緊密”的操作方法，即大部分水滴狀加在“成球區(qū)”的物料上，這時在水滴周圍，由 于毛細(xì)力的作用，散料能很快形成母球，另一部分少量的水則以噴霧狀的形勢加在“長球 區(qū)”的母球上，促使母球迅速長大，在“緊密區(qū)”的母球的表面上，由于滾動和搓壓的過 程中，水分從母球的內(nèi)部擠出使得母球的表面變得過濕，因此，禁止加水，以防降低粒子 的強度和母球粘結(jié)的現(xiàn)象； 8.5 加料位置及料量大小對制粒的影響： 在制粒的過程中，加料的位置也要符合加水的原則，必須把原料分別加在“成球區(qū)” 和“長球區(qū)”而禁止在“緊密區(qū)”加料；從生產(chǎn)的實踐中可以得出使形成母球所需的物料 的量較母球的量要少，所以必須使大部分的物料下到“長球區(qū)” ，而在“成球區(qū)”只能下一 小部分的物料。一般制粒機的下料是自圓盤給料通過料管形成一股料流，加在制粒機略偏 右下側(cè)（制粒機順時針旋轉(zhuǎn)） ，基本能保證成球區(qū)和長球區(qū)的均有料，另外圓盤制粒機采用 皮帶給料，使物料能松散的落在制粒機中，效果更好； 8.6 圓盤制粒機的操作因素 制粒機的轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn)速決定了原料在制粒機內(nèi)的運動和狀況，轉(zhuǎn)速太小，產(chǎn)生的離心力較 小，制粒效率低，轉(zhuǎn)速過大，盤面產(chǎn)生的離心力較大，原料易被甩到盤邊周圍堆積而失去 制粒的效果； 制粒機傾角 傾角決定了原料在制粒機中的停留時間，傾角越大，成球時間短，粒子的 質(zhì)量差； 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 16 圓盤制粒機的填充系數(shù) 填充系數(shù)過大，圓盤內(nèi)的混合料多，圓盤內(nèi)的料層厚，導(dǎo)致 電機的負(fù)荷大，混合料的滾動受到限制粒子質(zhì)量差；填充系數(shù)過小，圓盤內(nèi)的混合料少， 成球時間少，粒子質(zhì)量差；原料的成球性，成球性好的原料，成球的速度快，成球的時間 短； 制粒機的盤面直徑 直徑越大，工作面積越大，成球的速度快； 制粒機的轉(zhuǎn)速 轉(zhuǎn)速越快，物料的滾動的次數(shù)越多，成球速度越快；轉(zhuǎn)速過低，物料在 離心力的作用下，無法甩到盤邊，導(dǎo)致工作面積降小； 制粒機傾角 制粒機傾角決定了物料的成球的時間，傾角越大，成球時間越短； 制粒機的邊高 制粒機的邊高與傾角和直徑有關(guān)，它的的大小影響制粒機填充率； 8.7 粒子的強度的影響因素： 粒子的抗壓強度與粒子的直徑的平方成正比，粒子的落下的強度與粒子的直徑的平方 成反比；物料的粘結(jié)性及成球時間對粒子的強度影響也較大，粒子的尺寸與成球時間和物 料的水分有關(guān)； 9 制粒機操作 9.1 水分的控制 我們現(xiàn)用制粒機水分調(diào)節(jié)閥有 4 個，分別為補在成球區(qū)的兩個和補在長大區(qū)的兩個。 在操作中我們根據(jù)物料水分和粒子的大小進(jìn)行補水，如果物料水分低于 8%時制粒機補水比 較困難，不易穩(wěn)定操作，粒子質(zhì)量較差，所以我們在物料進(jìn)入中間倉時已經(jīng)過一次補水， 把制粒物料水分控制在 9%10%之間，制粒機制粒操作時首先開成球水，在粒子理想時可 以不開長大水，只在物料水分較小，粒子粒度達(dá)不到要求，需要立即調(diào)整時才開霧水（長 大水）進(jìn)行調(diào)節(jié)。在實際生產(chǎn)中因銅精礦保存、入料、一次補水并不一定均勻，所以制粒 機中粒子時常發(fā)生變化，需要操作工對粒子水分控制得當(dāng)，如粒子忽大忽小，粒子強度將 會成倍減小，要保證粒子粒度均勻，才能制出高強度的粒子。在操作中我們?nèi)绻鹊剿Τ?粒子已經(jīng)變化，才進(jìn)行水量調(diào)節(jié)已經(jīng)較晚，再調(diào)回最佳效果需要 10 分鐘左右，在此期間粒 子粒度和強度無法保證，正確的方法是觀察大盤內(nèi)的三個區(qū)域粒子的情況，既成球區(qū)、長 大區(qū)、緊密區(qū)，如我們所要粒子粒度為 8 mm，成球區(qū)粒度為 1-2mm、長大區(qū)粒度為 5mm 左 右、緊密區(qū)粒度為 6-7mm 左右，當(dāng)以上區(qū)域粒子變化時就要及時調(diào)整，才能保證產(chǎn)出粒子 合格。在物料下料量、性質(zhì)不變時，大盤內(nèi)粒子長大過程中甩出量會減少，如果補水較急， 粒子急速長大時，大盤會停止向外產(chǎn)粒子，造成斷料，相反，大盤內(nèi)粒子變小過程中甩出 量會增加，如果減水較急，粒子急速變小時，大盤會大量向外產(chǎn)粒子，造成均料槽壓料過 多，所以在操作中，我們要避免大幅度的調(diào)整補加水。在其他因素不變的情況下，粒子水 分與粒子直徑關(guān)系見下表： 表 9-1 粒子水分與粒子直徑關(guān)系 水分 8% 8.5% 9% 9.5% 10% 10.5% 11% 11%以上 粒度（mm） 3 4 5 6 7 8-9 10 10 以上 9.2 制粒機邊、底刮刀的調(diào)整 在使用中因物料的腐蝕和摩擦，我們所使用的合金底刀頭中間一組每周會被磨損 10mm 左右，邊上一組每周會磨損 15-20mm 左右，邊刀刀片是普通鋼材，首先是每周必須跟換邊 刀片和將底刀桿向下調(diào)整，保證制粒機大盤的填充率，如不按時調(diào)整，制粒機填充率變小 直接影響產(chǎn)量和粒子質(zhì)量。還有就是每組 5 棵刀桿調(diào)整深度要一致，否則在生產(chǎn)中大盤底 部會一直刮礦塊起來，造成大球增加，成球率降低。 9.3 避免粒子在輸送途中的破碎 制粒機甩出的粒子在 10#皮帶上的成球率可達(dá)到 95%以上，在均料槽破碎的較多，其比 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 17 例約為：均料槽壓料一半以上時破碎 25%，均料槽壓料三分之一時破碎 15%，均料槽壓料少 于三分之一時破碎 10%，從 11#皮帶到 16#皮帶粒子的破碎率為 5%-7%左右?？梢钥闯鼍?槽是控制成球率的關(guān)鍵，制粒機操作人員要盡量穩(wěn)定操作，避免出料量的波動，與艾薩主 控及時聯(lián)系溝通，降低均料槽壓料量，及時清理制粒機大球，保證粒子入爐成球率。 10 制粒機長見故障及處理方法 10.1 制粒過程中大球異常增多 主要原因有：a.大塊物料增多；b.底刀刀桿未全部調(diào)平。處理方法：a.通知中間倉崗 位檢查隔篩及倉頂是否有漏點；b.待停機后檢查底刀調(diào)整情況，從新調(diào)整。 10.2 制粒機運行中刀桿與盤面磨擦 要原因有：a.刀桿鎖緊螺栓未擰緊，刀桿下滑；b.底刀架大螺帽開口銷脫落，刀架下 落；c.大盤底部耐腐蝕襯板翹起。處理方法：立即與艾薩、調(diào)度聯(lián)系，通知鉗工停機處理。 10.3 制粒機運行中三角皮帶異響 主要原因有：a.三角帶安裝調(diào)整過松，打滑；b.制粒機大盤內(nèi)物料粘結(jié)較多，過載。 處理方法：a.通知鉗工檢查三角帶，停機處理；b.減少補水量，減少大盤粘結(jié)物，停機調(diào) 整邊、底刀。 10.4 制粒機震動異常 主要原因有：a.制粒機地腳螺栓、主減速機地腳螺栓松動；b.主減速機聯(lián)軸器不同心。 處理方法：a.立即匯報停機，檢查地腳螺栓是否松動；b. 立即匯報停機，通知鉗工檢查聯(lián) 軸器是否同心。 10.5 回轉(zhuǎn)軸承、大小齒輪異常 主要原因有：a.回轉(zhuǎn)軸承缺油或損壞；b.大小齒輪缺油或磨損間隙過大。處理方法：a.檢 查干油泵工作是否正常，檢查油管是否進(jìn)油，軸承、齒輪是否缺油；b. 檢查軸承是否完好， 齒輪磨損是否間隙過大。 10.6 皮帶自停 主要原因有：a.11#皮帶轉(zhuǎn)速過低，均料槽壓料超過三分之二，電機過負(fù)荷停止；b.皮 帶過松，張緊力不夠，首輪打滑。處理方法：a.立即與艾薩主控聯(lián)系調(diào)高皮帶轉(zhuǎn)速，隨時 觀察料位，保證制粒機出料均勻，并與艾薩主控保持聯(lián)系，均料槽料位不高于三分之一；b. 每班檢查皮帶調(diào)節(jié)裝置，保證裝置牢固可靠不滑脫，皮帶正常松動時要調(diào)緊。 塔里木大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 18 致 謝 四年的大學(xué)時光轉(zhuǎn)瞬即逝，十六年的學(xué)子生涯亦將揮手告別。至此設(shè)計完成之際，向 所有關(guān)心我支持我的老師和同學(xué)們說一聲“謝謝”！ 論文研究過程中，從準(zhǔn)備階段到撰寫階段，都得到導(dǎo)師 老師悉心指導(dǎo)。馬老 師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、淵博的知識、求實的工作作風(fēng)和正直的人品，令我無論在學(xué)習(xí)還是做 人方面都受益匪淺，將使我終身受益。馬老師事無巨細(xì)的修改設(shè)計的精神令我深深的敬佩