工業(yè)機器人的結構設計

《工業(yè)機器人的結構設計》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《工業(yè)機器人的結構設計（44頁珍藏版）》請在裝配圖網上搜索。

1、工業(yè)機器人的結構設計 1前言 1.1工業(yè)機器人的概念 工業(yè)機器人是一個在三維空間中具有較多自由度， 并能實現(xiàn)較多擬人動作和 功能的機器，而工業(yè)工業(yè)機器人則是在工業(yè)生產上應用的工業(yè)機器人。 美國工業(yè) 機器人工業(yè)協(xié)會提出的工業(yè)工業(yè)機器人定義為： “工業(yè)機器人是一種可重復編程 和多功能的，用來搬運材料、零件、工具的操作機”。英國和日本工業(yè)機器人協(xié) 會也采用了類似的定義。我國的國家標準 GB/T12643-90將工業(yè)工業(yè)機器人定義 為：“工業(yè)機器人是一種能自動定位控制、可重復編程的、多功能的、多自由度 的操作機。能搬運材料、零件或操持工具，用以完成各種作業(yè)” 。而將操作機定 義為：“具有和

2、人手臂相似的動作功能，可在空間抓放物體或進行其它操作的機 械裝置”。 工業(yè)機器人系統(tǒng)一般由操作機、驅動單元、控制裝置和為使工業(yè)機器人進行 作業(yè)而要求的外部設備組成。 1.1.1操作機 操作機是工業(yè)機器人完成作業(yè)的實體，它具有和人手臂相似的動作功能。通 常由下列部分組成： a. 末端執(zhí)行器 又稱手部，是工業(yè)機器人直接執(zhí)行工作的裝置，并可設置 夾持器、工具、傳感器等，是工業(yè)工業(yè)機器人直接與工作對象接觸以完成作業(yè)的 機構。 b. 手腕 是支承和調整末端執(zhí)行器姿態(tài)的部件，主要用來確定和改變末端 執(zhí)行器的方位和擴大手臂的動作范圍，一般有 2?3個回轉自由度以調整末端執(zhí) 行器的姿態(tài)。有些專用工業(yè)

3、機器人可以沒有手腕而直接將末端執(zhí)行器安裝在手臂 的端部。 c. 手臂 它由工業(yè)機器人的動力關節(jié)和連接桿件等構成， 是用于支承和調 整手腕和末端執(zhí)行器位置的部件。手臂有時包括肘關節(jié)和肩關節(jié)，即手臂與手臂 間。手臂與機座間用關節(jié)連接，因而擴大了末端執(zhí)行器姿態(tài)的變化范圍和運動范 圍。 d. 機座 有時稱為立柱，是工業(yè)工業(yè)機器人機構中相對固定并承受相應的 力的基礎部件?？煞止潭ㄊ胶鸵苿邮絻深?。 1.1.2驅動單元 它是由驅動器、檢測單元等組成的部件，是用來為操作機各部件提供動力和 運動的裝置。 1.1.3控制裝置 它是由人對工業(yè)機器人的啟動、停機及示教進行操作的一種裝置，它指揮工 業(yè)機

4、器人按規(guī)定的要求動作。 1.1.4人工智能系統(tǒng) 它由兩部分組成，一部分是感覺系統(tǒng)，另一部分為決策-規(guī)劃智能系統(tǒng)。 1.2題目來源 本題設計的是關節(jié)型工業(yè)機器人腕部結構，主要是整體方案設計和手腕的結 構設計及其零件設計。此課題來源于生產實際。對于目前手工電弧焊接效率低， 操作環(huán)境差，而且對操作員技術熟練程度要求高， 因此采用工業(yè)機器人技術，實 現(xiàn)焊接生產操作的柔性自動化，提高產品質量與勞動生產率、實現(xiàn)生產過程自動 化、改善勞動條件。 1.3技術要求 根據設計要達到以下要求 a. 工作可靠，結構簡單； b. 裝卸方便，便于維修、調整； c. 盡量使用通用件，以便降低制造成本。

5、1.4本題要解決的主要問題及設計總體思路 本題要解決的問題有以下三個： a. 手腕處于手臂末端，需減輕手臂的載荷，力求手腕部件的結構緊湊，減少 重量和體積； b. 提高手腕動作的精確性； c. 三個自由度的實現(xiàn)。 針對上述問題有了以下設計思路： a. 腕部機構的驅動裝置采用分離傳動，將 3個驅動器安置在小臂的后端。 b. 提高傳動的剛度，盡量減少機械傳動系統(tǒng)中由于間隙產生的反轉誤差， 對 于分離傳動采用傳動軸。 c. 驅動電機1經傳動軸驅動一對圓柱齒輪和一對圓錐齒輪帶動手腕在小臂 殼體上作偏擺運動。電機2經傳動軸驅動一對圓柱齒輪和一對圓錐齒輪傳動，實 現(xiàn)手腕的上下擺動。電機3經

6、傳動軸和兩對圓錐齒輪帶動軸回轉， 實現(xiàn)手腕上機 械接口的回轉運動 2國內外研究現(xiàn)狀及發(fā)展狀況 2.1研究現(xiàn)狀 從工業(yè)機器人誕生到本世紀80年代初，工業(yè)機器人技術經歷了一個長期緩 慢的發(fā)展過程。至V 90年代，隨著計算機技術、微電子技術、網絡技術等的快速 發(fā)展，工業(yè)機器人技術也得到了飛速發(fā)展。 除了工業(yè)工業(yè)機器人水平不斷提高之 外，各種用于非制造業(yè)的先進工業(yè)機器人系統(tǒng)也有了長足的進展。 下面將按工業(yè) 工業(yè)機器人和先進工業(yè)機器人兩條技術發(fā)展路線分述工業(yè)機器人的最新進展情 況。 2.1.1工業(yè)工業(yè)機器人 工業(yè)工業(yè)機器人技術是以機械、電機、電子計算機和自動控制等學科領域的 技術為基礎融合

7、而成的一種系統(tǒng)技術。 a. 工業(yè)機器人操作機：通過有限元分析、模態(tài)分析及仿真設計等現(xiàn)代設計 方法的運用，工業(yè)機器人操作機已實現(xiàn)了優(yōu)化設計。以德國 KUK公司為代表的 工業(yè)機器人公司，已將工業(yè)機器人并聯(lián)平行四邊形結構改為開鏈結構， 拓展了工 業(yè)機器人的工作范圍，加之輕質鋁合金材料的應用，大大提高了工業(yè)機器人的性 能。此外采用先進的RV減速器及交流伺服電機，使工業(yè)機器人操作機幾乎成為 免維護系統(tǒng)。 b. 并聯(lián)工業(yè)機器人：采用并聯(lián)機構，利用工業(yè)機器人技術，實現(xiàn)高精度測 量及加工，這是工業(yè)機器人技術向數控技術的拓展， 為將來實現(xiàn)工業(yè)機器人和數 控技術一體化奠定了基礎。意大利COMA公司，日本

8、FANU（等公司已開發(fā)出了此 類產品。 c. 控制系統(tǒng)：控制系統(tǒng)的性能進一步提高，已由過去控制標準的 6軸工業(yè) 機器人發(fā)展到現(xiàn)在能夠控制21軸甚至27軸，并且實現(xiàn)了軟件伺服和全數字控制。 人機界面更加友好，基于圖形操作的界面也已問世。編程方式仍以示教編程為主， 但在某些領域的離線編程已實現(xiàn)實用化。 d. 傳感系統(tǒng)：激光傳感器、視覺傳感器和力傳感器在工業(yè)機器人系統(tǒng)中已 得到成功應用，并實現(xiàn)了焊縫自動跟蹤和自動化生產線上物體的自動定位以及精 密裝配作業(yè)等，大大提高了工業(yè)機器人的作業(yè)性能和對環(huán)境的適應性。日本 KAWASAKIYASKAWAFANU（和瑞典ABB德國KUKA REIS等公司皆推

9、出了此類 產品。 e. 網絡通信功能：日本YASKAW和德國KUKA公司的最新工業(yè)機器人控制器 已實現(xiàn)了與Canbus Profibus總線及一些網絡的聯(lián)接，使工業(yè)機器人由過去的 獨立應用向網絡化應用邁進了一大步，也使工業(yè)機器人由過去的專用設備向標準 化設備發(fā)展。 f. 可靠性：由于微電子技術的快速發(fā)展和大規(guī)模集成電路的應用，使工業(yè) 機器人系統(tǒng)的可靠性有了很大提高。過去工業(yè)機器人系統(tǒng)的可靠性 MTBL般為 幾千小時，而現(xiàn)在已達到5萬小時，幾乎可以滿足任何場合的需求。 2.2.2先進工業(yè)機器人 近年來，人類的活動領域不斷擴大，工業(yè)機器人應用也從制造領域向非制造 領域發(fā)展。像海洋開發(fā)、

10、宇宙探測、采掘、建筑、醫(yī)療、農林業(yè)、服務、娛樂等 行業(yè)都提出了自動化和工業(yè)機器人化的要求。 這些行業(yè)與制造業(yè)相比，其主要特 點是工作環(huán)境的非結構化和不確定性， 因而對工業(yè)機器人的要求更高，需要工業(yè) 機器人具有行走功能，對外 感知能力以及局部的自主規(guī)劃能力等，是工業(yè)機器 人技術的一個重要發(fā)展方向。 a. 水下工業(yè)機器人：美國的AUSS俄羅斯的MT-88法國的EPAVLAR等水 下工業(yè)機器人已用于海洋石油開采，海底勘查、救撈作業(yè)、管道敷設和檢查、電 纜敷設和維護、以及大壩檢查等方面，形成了有纜水下工業(yè)機器人( remote operated vehicle )和無纜水下工業(yè)機器人( au

11、tonomous under water vehicle ) 兩大類。 b. 空間工業(yè)機器人：空間工業(yè)機器人一直是先進工業(yè)機器人的重要研究領 域。目前美、俄、加拿大等國已研制出各種空間工業(yè)機器人。如美國 NASA勺空 間工業(yè)機器人Sojanor等。Sljanor是一輛自主移動車，重量為11.5kg，尺寸 630~48mm有6個車輪，它在火星上的成功應用，引起了全球的廣泛關 注。 c. 核工業(yè)用工業(yè)機器人：國外的研究主要集中在機構靈巧，動作準確可靠、 反應快、重量輕、剛度好、便于裝卸與維修的高性能伺服手，以及半自主和自主 移動工業(yè)機器人。已完成的典型系統(tǒng)，如美國 ORM基于工業(yè)機器人的放

12、射性儲 罐清理系統(tǒng)、反應堆用雙臂操作器，加拿來大研制成功的輻射監(jiān)測與故障診斷系 統(tǒng)，德國的C7靈巧手等 d. 地下工業(yè)機器人：地下工業(yè)機器人主要包括采掘工業(yè)機器人和地下管道 檢修工業(yè)機器人兩大類。主要研究內容為：機械結構、行走系統(tǒng)、傳感器及定位 系統(tǒng)、控制系統(tǒng)、通信及遙控技術。目前日、美、德等發(fā)達國家已研制出了地下 管道和石油、天然氣等大型管道檢修用的工業(yè)機器人， 各種采工業(yè)機器人及自動 化系統(tǒng)正在研制中。 e. 醫(yī)用工業(yè)機器人： 醫(yī)用工業(yè)機器人的主要研究內容包括： 醫(yī)療外科手術 的規(guī)劃與仿真、工業(yè)機器人輔助外科手術、最小損傷外科、臨場感外科手術等。 美國已開展臨場感外科(telepre

13、senee surgery )的研究，用于戰(zhàn)場模擬、手術 培訓、解剖教學等。法、英、意、德等國家聯(lián)合開展了圖像引導型矯形外科 (telematics )計劃、袖珍工業(yè)機器人(biomed)計劃以及用于外科手術的機電 手術工具等項目的研究，并已取得一些卓有成效的結果。 f. 建筑工業(yè)機器人：日本已研制出20多種建筑工業(yè)機器人。如高層建筑抹 灰工業(yè)機器人、預制件安裝工業(yè)機器人、室內裝修工業(yè)機器人、地面拋光工業(yè)機 器人、擦玻璃工業(yè)機器人等，并已實際應用。美國卡內基梅隆重大學、麻省理工 學院等都在進行管道挖掘和埋設工業(yè)機器人、內墻安裝工業(yè)機器人等型號的研 制、并開展了傳感器、移動技術和系統(tǒng)自動化

14、施工方法等基礎研究。英、德、法 等國也在開展這方面的研究。 g. 軍用工業(yè)機器人：近年來，美、英、法、德等國已研制出第二代軍用智 能工業(yè)機器人。其特點是采用自主控制方式，能完成偵察、 作戰(zhàn)和后勤支援等任 務，在戰(zhàn)場上具有看、嗅和觸摸能力，能夠自動跟蹤地形和選擇道路，并且具有 自動搜索、識別和消滅敵方目標的功能。如美國的 Navplab自主導航車、SSV半 自主地面戰(zhàn)車，法國的自主式快速運動 偵察車(DARD)，德國MV4爆炸物處理 工業(yè)機器人等。目前美國ORN正在研制和開發(fā)Abrams坦克、愛國者導彈裝電池 用工業(yè)機器人等各種用途的軍用工業(yè)機器人。 可以預見，在21世紀各種先進的工業(yè)機器

15、人系統(tǒng)將會進入人類生活的各個 領域，成為人類良好的助手和親密的伙伴。 2.2發(fā)展趨勢 目前國際工業(yè)機器人界都在加大科研力度，進行工業(yè)機器人共性技術的研 究，并朝著智能化和多樣化方向發(fā)展。主要研究內容集中在以下 10個方面： a. 工業(yè)工業(yè)機器人操作機結構的優(yōu)化設計技術：探索新的高強度輕質材 料，進一步提高負載?自重比，同時機構向著模塊化、可重構方向發(fā)展。 b. 工業(yè)機器人控制技術：重點研究開放式，模塊化控制系統(tǒng)，人機界面更 加友好，語言、圖形編程界面正在研制之中。工業(yè)機器人控制器的標準化和網絡 化，以及基于PC機網絡式控制器已成為研究熱點。編程技術除進一步提高在線 編程的可操作性之外，

16、離線編程的實用化將成為研究重點。 c. 多傳感系統(tǒng)：為進一步提高工業(yè)機器人的智能和適應性，多種傳感器的 使用是其問題解決的關鍵。其研究熱點在于有效可行的多傳感器融合算法，特別 是在非線性及非平穩(wěn)、非正態(tài)分布的情形下的多傳感器融合算法。 另一問題就是 傳感系統(tǒng)的實用化。 d. 工業(yè)機器人的結構靈巧，控制系統(tǒng)愈來愈小，二者正朝著一體化方向發(fā) 展。 e. 工業(yè)機器人遙控及監(jiān)控技術，工業(yè)機器人半自主和自主技術，多工業(yè)機 器人和操作者之間的協(xié)調控制，通過網絡建立大范圍內的工業(yè)機器人遙控系統(tǒng)， 在有時延的情況下，建立預先顯示進行遙控等。 f. 虛擬工業(yè)機器人技術：基于多傳感器、多媒體和虛擬現(xiàn)實以及

17、臨場感技 術，實現(xiàn)工業(yè)機器人的虛擬遙操作和人機交互。 g. 多智能體(multi-age nt)調控制技術：這是目前工業(yè)機器人研究的一個 嶄新領域。主要對多智能體的群體體系結構、相互間的通信與磋商機理， 感知與 學習方法，建模和規(guī)劃、群體行為控制等方面進行研究。 h. 微型和微小工業(yè)機器人技術（micro/miniature robotics）:這是工業(yè)機器人 研究的一個新的領域和重點發(fā)展方向。過去的研究在該領域幾乎是空白，因此該 領域研究的進展將會引起工業(yè)機器人技術的一場革命， 并且對社會進步和人類 活動的各個方面產生不可估量的影響，微小型工業(yè)機器人技術的研究主要集中在 系統(tǒng)結構、

18、運動方式、控制方法、傳感技術、通信技術以及行走技術等方面。 我國對此進行了深入的研究。徐衛(wèi)平和張玉茹發(fā)表的《六自由度微動機構的 運動分析》對六自由度微動機構進行了位移分析并為其結構設計提供了計算依 據。還有劉辛軍、高峰和汪勁松發(fā)表的《并聯(lián)六自由度微動工業(yè)機器人機構的設 計方法》研究了微動工業(yè)機器人機構的設計方法， 建立了并聯(lián)六自由度微動工業(yè) 機器人的空間模型，并分析了該微動工業(yè)機器人的空間模型， 并分析了該微動工 業(yè)機器人的機構尺寸與各向同性、剛度等性能指標的關系得到了一系列性能圖 譜，從各圖譜中可以看出各項性能指標在空間模型設計參數空間中的分布規(guī)律， 這有助于設計者根據性能指標來設計該微

19、動工業(yè)機器人的機構尺寸， 是探討微動 工業(yè)機器人機構設計的有效分析工具。 第二章手部結構設計 3.1夾持式手部結構 夾持式手部結構由手指（或手爪）和傳力機構所組成。其傳力結構形式比較 多，如滑槽杠桿式、斜楔杠桿式、齒輪齒條式、彈簧杠桿式等。 3.1.1手指的形狀和分類 夾持式是最常見的一種，其中常用的有兩指式、多指式和雙手雙指式 ：按 手指夾持工件的部位又可分為內卡式（或內漲式）和外夾式兩種：按模仿人手手 指的動作，手指可分為一支點回轉型，二支點回轉型和移動型 （或稱直進型）， 其中以二支點回轉型為基本型式。 當二支點回轉型手指的兩個回轉支點的距離 縮小到無窮小時，就變成了一支

20、點回轉型手指；同理，當二支點回轉型手指的 手指長度變成無窮長時，就成為移動型?；剞D型手指開閉角較小，結構簡單， 制造容易，應用廣泛。移動型應用較少，其結構比較復雜龐大，當移動型手指 夾持直徑變化的零件時不影響其軸心的位置，能適應不同直徑的工件。 3.1.2設計時考慮的幾個問題 （一）具有足夠的握力（即夾緊力） 在確定手指的握力時，除考慮工件重量外，還應考慮在傳送或操作過程中 所產生的慣性力和振動，以保證工件不致產生松動或脫落。 （二） 手指間應具有一定的開閉角 兩手指張開與閉合的兩個極限位置所夾的角度稱為手指的開閉角。 手指的 開閉角應保證工件能順利進入或脫開，若夾持不同直徑的工件

21、，應按最大直徑 的工件考慮。對于移動型手指只有開閉幅度的要求。 （三） 保證工件準確定位 為使手指和被夾持工件保持準確的相對位置， 必須根據被抓取工件的形狀， 選擇相應的手指形狀。例如圓柱形工件采用帶“ V形面的手指，以便自動定 心。 （四） 具有足夠的強度和剛度 手指除受到被夾持工件的反作用力外，還受到機械手在運動過程中所產生 的慣性力和振動的影響，要求有足夠的強度和剛度以防折斷或彎曲變形，當應 盡量使結構簡單緊湊，自重輕，并使手部的中心在手腕的回轉軸線上，以使手 腕的扭轉力矩最小為佳。 （五） 考慮被抓取對象的要求 根據機械手的工作需要，通過比較，我們采用的機械手的手部結構是一

22、支 點，兩指回轉型，由于工件多為圓柱形，故手指形狀設計成 V型，其結構如附 圖所示。 3.1.3手部夾緊氣缸的設計 1、手部驅動力計算 本課題氣動機械手的手部結構如圖3-1所示： 圖3-1齒輪齒條式手部 其工件重量G=5公斤， V形手指的角度，,摩擦系數為 (1) 根據手部結構的傳動示意圖，其驅動力為: 2b R (2) 根據手指夾持工件的方位，可得握力計算公式: N = 0.5tg (q - j ) =0.55 tg(60 - 5o 42) =25( N ) 所以 1、因為傳力機構為齒輪齒條傳動，故取h =0.94，并取K =1.5。若被抓取工 件的最大加

23、速度取a = 3g時, 所以夾持工件時所需夾緊氣缸的驅動力為1563 N 2、氣缸的直徑 本氣缸屬于單向作用氣缸。根據力平衡原理，單向作用氣缸活塞桿上的輸出 推力必須克服彈簧的反作用力和活塞桿工作時的總阻力，其公式為： Fi pD 2 P 4 式中：Fi -活塞桿上 Gf = Gdi4 3_ 8Di n 式中：G f-彈簧剛度，N/m 1-彈簧預壓縮量，m s-活塞行程，m di-彈簧鋼絲直徑，m D1-彈簧平均直徑，. n-彈簧有效圈數. G -彈簧材料剪切模量，一般取 G = 79.4109 Pa 在設計中，必須考慮負載率h的影

24、響，則: F1 pD 2 ph 4 Ft 由以上分析得單向作用氣缸的直徑: 4(Fi + Ft ) V pph 代入有關數據，可得 4 4 Gf Gdi = 79.4 109 (3.5 10-3 ) 8D1 3n 8 ( 30 10 - 3 ) 3 15 = 3677.46( N/ m) Ft =G f(1 + s) d = 18mm 校核，按公式 R/(p /4d 2 ) [s ] =3677.466010- 3 =220.6( N) 有：d 3 (4F1/p[s ]) 05 其中，[S ] = 120MPa , F1 = 750N

25、 貝則：d 3 (4490/ p 120)0.5 =2.28 18 滿足實際設計要求。 3、缸筒壁厚的設計 缸筒直接承受壓縮空氣壓力，必須有一定厚度。一般氣缸缸筒壁厚與內徑之 比小于或等于1/10，其壁厚可按薄壁筒公式計算： d = DPp/2[s ] 式中:6-缸筒壁厚，mm D -氣缸內徑，mm Pp -實驗壓力，取Pp = 1.5P , Pa 材料為:ZL3,[ s ]=3MPa 第四章手腕結構設計 4.1手腕的自由度 手腕是連接手部和手臂的部件，它的作用是調整或改變工件的方位，因而 它具有獨立的自由度，以使機械手適應復雜的動作要求。手腕自由度的選用與 機械手

26、的通用性、加工工藝要求、工件放置方位和定位精度等許多因素有關。 由于本機械手抓取的工件是水平放置，同時考慮到通用性，因此給手腕設一繞 X軸轉動回轉運動才可滿足工作的要求目前實現(xiàn)手腕回轉運動的機構，應用最 多的為回轉油（氣）缸，因此我們選用回轉氣缸。它的結構緊湊，但回轉角度小 于360，并且要求嚴格的密封。 4.2手腕的驅動力矩的計算 4.2.1手腕轉動時所需的驅動力矩 手腕的回轉、上下和左右擺動均為回轉運動，驅動手腕回轉時的驅動力矩 必須克服手腕起動時所產生的慣性力矩，手腕的轉動軸與支承孔處的摩擦阻力 矩，動片與缸徑、定片、端蓋等處密封裝置的摩擦阻力矩以及由于轉動件的中 心與轉動軸線不重

27、合所產生的偏重力矩.圖4-1所示為手腕受力的示意圖。 1.工件2.手部3.手腕 圖4-1手碗回轉時受力狀態(tài) 手腕轉動時所需的驅動力矩可按下式計算 M驅=M慣+ M偏+ M摩+ M封 式中：M驅-驅動手腕轉動的驅動力矩（N ^m ）； M慣-慣性力矩（N cm）; M偏-參與轉動的零部件的重量 （包括工件、手部、手腕回轉缸的動片 轉動軸線所產生的偏重力矩（N Cm）. M封-手腕回轉缸的動片與定片、缸徑、端蓋等處密封裝置的摩擦阻力 矩（N Em ）; 下面以圖4-1所示的手腕受力情況，分析各阻力矩的計算： 式中：J -參與手腕轉動的部件對轉動軸線的轉動慣量 （N.c

28、ms2）; Ji-工件對手腕轉動軸線的轉動慣量（N.cm s2）。 若工件中心與轉動軸線不重合，其轉動慣量 Ji為： Ji = J c+ G g 式中：J c -工件對過重心軸線的轉動慣量（N.cm s2）: Gi-工件的重量（N）; ei -工件的重心到轉動軸線的偏心距 （cm）, w-手腕轉動時的角速度（弧度/s）; Dt -起動過程所需的時間（s）; Dj —起動過程所轉過的角度（弧度）。 2、手腕轉動件和工件的偏重對轉動軸線所產生的偏重力矩 M偏 M 偏二 Ge +Gse3 （; f -摩擦系數，對于滾動軸承f = 0.01，對于滑動軸承f =0.1;

29、 Ra , Rb -處的支承反力（N），可按手腕轉動軸的受力分析求解， 根據？ M a（F） = 0,得： RB l + G3I3 = G2I 2 + G1 l Rb = Gili + G2l 2 - G3 l 3 同理，根據？ Mb （F） = 0,得: Ra = Gi(l + li) + G 2(l + I 2 ) + G3 (I - I3 ) 式中：G2 -的重量(N) l,h ,12」3,—如圖4-1所示的長度尺寸(cm). 4、轉缸的動片與缸徑、定片、端蓋等處密封裝置的摩擦阻力矩 卜封，與選用的 密襯裝置的類型有關，應根據具體情況加以分析。

30、 4.2.2回轉氣缸的驅動力矩計算 在機械手的手腕回轉運動中所采用的回轉缸是單葉片回轉氣缸，它的原理 如圖4-2所示，定片1與缸體2固連，動片3與回轉軸5固連。動片封圈4把氣腔分 隔成兩個?當壓縮氣體從孔a進入時，推動輸出軸作逆時4回轉，則低壓腔的氣 從b孔排出。反之，輸出軸作順時針方向回轉。單葉氣缸的壓力 P驅動力矩M勺 關系為： 423手腕回轉缸的尺寸及其校核 1. 尺寸設計 氣缸長度設計為b = 100mm ,氣缸內徑為D1 =96mm半徑R = 48mm ,軸徑 D2 = 26mm D2 =26mm半徑R = 13mm ,氣缸運行角速度 w =90o / s，加速度時間

31、 Dt=0.1s, 壓強 P = 0.4MPa , 則力矩： 2.尺寸校核 (1) 測定參與手腕轉動的部件的質量 ml = 10kg ,分析部件的質量分布情況, 質量密度等效分布在一個半徑r = 50 mm的圓盤上，那么轉動慣量： 2 gr J = 2 =10 / 0.052 2 2 =0.0125 ( kg.m) 工件的質量為5 kg ,質量分布于長I二100mm的棒料上，那么轉動慣量: ml 12 12 =0 .0042 ( kg .m 2 ) 假如工件中心與轉動軸線不重合，對于長 丨二100mm的棒料來說，最大偏心距 ei = 50mm，其轉動慣量為

32、： 2 J = Jc + m1el =0.0042+ 50.052 =0.0167( kg.m2 ) (2) 手腕轉動件和工件的偏重對轉動軸線所產生的偏重力矩為 M偏，考慮手 腕轉動件重心 與轉動軸線重合，e = 0，夾持工件一端時工件重心偏離轉動軸線 e3 = 50mm , 則： M 偏二 G +Gse3 =10 10 0 + 510 0.05 =2.5(N.m) (3) 手腕轉動軸在軸頸處的摩擦阻力矩為 M摩，對于滾動軸承f = 0.01，對于 滑動軸承f =0.1 , di , d2為手腕轉動軸的軸頸直徑，di = 30mm , d? = 20mm, Ra

33、 , Rb為軸頸處的支承反力，粗略估計 Ra = 300N , Rb = 150N , M 摩=2 ( RAd 2 + RB di ) =001 (300 0.02 + 150 0.03) =0.05( N.m) 4?回轉缸的動片與缸徑、定片、端蓋等處密封裝置的摩擦阻力矩 M封，與選用 的密襯裝置的類型有關，應根據具體情況加以分析。在此處估計 M封為M摩的3 倍， M封=3 M摩 =3 0.05 =0.15( N.m) \ M 驅=M 慣 + M 偏 + M 摩 + M 封 =29(N.m) M〈 M 設計尺寸符合使用要求，安全 第三章吸漿管與排漿管的選擇與直徑計

34、算 3.1吸漿管直徑計算 ‘ 1/2 1/2 dx=(4Q/nvx) =[4 X 90.90/ (3.14 X 13X 60) ] =0.180mm 取 0 20mm 式中：v X—液流在吸入管中的流速 取VX=1.3 m/S=13 dm/S Q‘ 一計算流量 Q= Q/n V=75/0.825=90.90L/min 3.2排漿管直徑計算 ‘ 1/2 1/2 dp= (4Q/nvp) = (4X 90.90/ (3.14 X 20X 60) ) =0.272mm 取 0 30mm 式中：v p—液流在排水管中的流速 取Vp=2m/S=20 dm/S 3.3漿管的選擇 根據

35、工作壓力和按上式求得的管子的內徑， 選擇膠管的尺寸規(guī)格。 對于頻繁，經常扭者 要降低40%膠管在使用及設計中應注意下列事項： （1） 膠管的彎曲半徑不宜過小， 膠管與管接頭的連接處應留有一段直的部分， 此段長 度不應小于關外半徑的兩倍。 （2） 膠管的長度應考慮到膠管在通入壓力液后，長度方向將發(fā)生收縮變形，一般收縮 量為管長的3-4%。因此，膠管安裝時應避免處于拉緊狀態(tài)。 （3） 膠管在安裝時應保證不發(fā)生扭轉變形，為了便于安裝，可沿管長涂以色紋，以便 檢查。 （4） 膠管的管接頭軸線，應盡量放置在運動的平面內，避免兩端互相運動時膠管收扭。 （5） 膠管應避免與機械上尖角部分相接

36、觸和摩擦，以免管子損壞。 第四章 工業(yè)工業(yè)機器人零件選擇及其強度的計算 工業(yè)工業(yè)機器人零件強度的計算是按皮帶傳動，電機功率 5.5KW,工業(yè)工業(yè)機器人的額 定壓力P=3500N/cmf ，流量q二75cm3/ min，柱塞D=8 0mm來進行的。 4.1機架 機架是由8#槽鋼、平墊板、撐管、加固筋等結構件焊接而成。 4.2工業(yè)工業(yè)機器人體 工業(yè)工業(yè)機器人體可實現(xiàn)吸、排水泥漿功能。工業(yè)工業(yè)機器人體由主軸、偏心套、連桿、 滑套、十子頭、活塞銷等組成。 工業(yè)工業(yè)機器人頭由拉桿、柱塞、漿缸、閥座、閥蓋、球閥、進漿室、排漿室、進漿膠 管接頭、空氣室等組成。 行星軸和主軸均安有圓錐滾子軸

37、承，既能承受向心力又能承受斜齒輪產生的軸向分力， 有較高的抗彎強度。柱塞和拉桿都采用兩道 C形滑環(huán)組合密封，能承受高壓，高溫度2500c , 低溫-100 C,耐磨，自潤滑，適用于水、水泥漿、砂漿、礦物油、酸、堿等各類介質。柱 塞通過一套冷卻裝置降低溫升， 只需要把膠皮水管一端接近直通管接頭， 冷卻水即可進入冷 卻水管，冷卻拉桿、柱塞。 工業(yè)工業(yè)機器人的進口為 f 25mm，設置在進漿室的右側、內孔為 f 50mm，有膠管一 端接進漿膠管接頭，另一端接水泥漿攪拌桶出口。 攪拌機的出漿口必須高于或等于進漿膠管 接頭孔的高度，使?jié){涂順利的被工業(yè)工業(yè)機器人吸入。 工業(yè)工業(yè)機器人的出口為 f 3

38、0mm ,纖維編織兩層高壓膠管制 25mm ,接排漿室膠管接 頭。 4.3連桿十字頭連接處銷子強度的計算 銷的類型可根據工作要求選定，用于聯(lián)結的銷，其直徑可根據聯(lián)結的結構特點按經驗確 定，必要時再作強度較核。 定位銷通常不受載荷或只受很小的載荷， 數目不能少于兩個。銷在每一個被聯(lián)結的件內 的長度約為銷直徑的1-2倍，定位銷的材料通常選 35、45鋼，并進行硬化處理，根據工作 需要也可以選用 30CrMnSiA 1Cr13、2Cr13、H62和1Cr18Ni9Ti等材料；彈性圓柱銷多采用 65Mn其槽口位置不應裝在銷子受壓的一面，要在裝配圖上表示出槽口的方向。 設計安全銷時，應考

39、慮銷剪斷后要不易飛出和要易于更換。安全銷的材料可選用 35、 45、50鋼或T8A T10A等，熱處理后硬度為 30-36HRC銷套材料可選用 45鋼、35SiMn 40Cr 等，熱處理后的硬度為 40-50HRC安全銷的直徑應按銷的抗剪強度t b進行計算，一般可取 T b = ( 0.6-0.7 ) (T b。 根據本設計的實際情況，選擇 45鋼d=16mml的圓柱銷。 號鋼 材料：45 機械性能： 2 t s=36000N/cm t b=61000N/ cm 2 2 [t ]= t s/1.5=24000N/ cm 外加負荷 P=n D2P/4= nx 5.5 22

40、00/4=4749.25N 各支點反力Fa Fb 刀Z=0 Fa+ F B= P=4749.25N 刀Ma=O 18 P — 36 F b=0 解得: Fb=2374.625N Fa =2374.625N 各支點彎矩如圖4.1 MA=M=O M=18FA=4274.3N.cm (4)按彎曲強度計算 從圖4.1的彎矩圖可知危險短面為 C處截面，截面C處的抗彎摸量 W W=0.1cf =0.1 x 1.6 3=0.41 cm 3 截面C處的彎曲應力T W t w=MC/W=4274.3/0.41=10425 N/ cm 安全系數n 2 n=[ t ]/ t w

41、=24000/10425=2.3 安全 剪應力t 2 2 =Q/F=2374.625X4/1.6 n =1182 N/ cm (5)按剪切強度計算 由于此銷為雙剪切 故剪力 Q=P/2=2374.625N 安全系數 n=[ t ]/ t =8150/1182=6.9 安全 式中：[t ]—許用剪應力[t ]=8150 N/ cm 2 (6)按擠壓強度計算 擠壓應力 b jyP/Fjy=4749.25/1.6X2.4=1237 N/ cm 安全系數 n = [ b jy]

42、/ b jy=5100/1237=4.12 安全 2 圖4.1彎矩圖 式中：[b jy]—擠壓剪應力[b jy]=5100 N/ cm 綜上所敘連桿小頭銷子直徑為 16mnt滿足強度要求。 4.4柱塞上螺紋強度計算 4.4.1螺紋的選擇和強度校核 螺紋強度校核是假定螺紋只沿螺紋中徑傳力， 而不受徑向力的影響。而且只 有半數螺紋參加工作，螺紋工作圈數之間載荷均勻分配，內螺紋之間沒有間隙。 此外，本柱塞螺紋是當作松聯(lián)接，及受剪切載荷作用的聯(lián)接來計算的。 圖4.2螺紋計算簡圖 材料：45號鋼 機械性能: er s=36000 N/ cm o- b=61000 N/ c

43、m o- s /1.5=24000 N/ cm 計算簡圖見圖4.2 主要尺寸 公稱尺寸d =2 cm 內徑 d 1= 1.7835 cm 螺 距s=0.2 工作高度 h=0.10825 螺紋梯形寬度b=2htg30 0 =0.15 旋上差寬1=2.2 cm 旋入等容 Z =2.2/0.2=11 (1) 按彎曲強度計算 彎曲應力： b =2M/2W=2X257/11X0.021=2225 N/ cm 式中：M—彎矩 M=h P /2=0.10825 X 4749.25/2=257 N. cm W——圈的抗彎摸量 2 /6=0.021 cm 2 Wnd 1b /

44、6= n 1.7835 X 0.15 安全系數 n= [ b ] / b =24000/2225=10.7 (2) 按剪切強度計算 剪切應力： t =2Q/ (ZF t) =2X 4749.25/ (11X 0.84 ) =1028N/cm 式中：Ft——圈的剪切面積 Ft = nd 1b=3.14 X 1.7835 X 0.15=0.84 cm 安全系數 n= [ t ] / t =72000/1028=7 式中：[t ]—許用剪切應力 2 [t ]= b s/5=36000/5=7200 N/ cm (3) 按擠壓強度計算 式中： F jy—一圈的擠壓面積 Fj

45、y= n 擠壓應力 b jy =2Q/ (ZFjy) =2X 4749.25/ (11X 0.643) =1343 N/ cm 2 2 2 2 (d — d 1 ) /4= n(2 — 1.7835 ) /4=0.634cm 安全 安全系數 n= [ b jy] / b jy=28800/1343=21.45 [b jy]—許用擠壓應力 [b jy]= b s/1.25=36000/1.25=28800 N/ cm 4.4.2螺紋連接的防松方式的選擇 連接螺紋通常均能滿足自鎖條件 （QVp）,且擰緊后螺母和螺栓頭部支撐面存在著 摩擦力。因此，在靜載荷且工作溫度變化不大時，可

46、保證連接自鎖而不松退。但在沖擊、 振動或變載荷的作用下，或在高溫、溫度變化較大的情況下，仍會出現(xiàn)聯(lián)結松動甚至松 退，使機器不能正常工作甚至造成嚴重事故。因此，對螺紋聯(lián)結必須采取有效的防松措 施，以保證正常的工作。 按防松原理，螺紋聯(lián)結的防松方法可分為摩擦防松、機械防松和破壞螺紋副防松等 幾種。 根據本設計的實際情況，選擇摩擦防松中的防松螺母來擰緊防松。此處用 GB/T6170-2000六角頭防松螺母瑣定于被聯(lián)結件上，防松可靠。 4.5工業(yè)工業(yè)機器人體壁厚強度計算和選擇 材料：蠕墨鑄鐵 機械性能： 2 d b=330 N/ cm 2 d s=230 N/ cm 許用安全系

47、數[S]=2 — 3.5 取[S] =3.5 則[d ]= d /[S ]=23000/3.5=6571.429 N/ cm 2 實際壁厚3 =8 mm=0.8cm (1) 按經驗公式計算 3 = r i P/([ d ] - 0.6p)+C=200 X 2/(6571.43-0.6 X 200)+0.8 =0.662cm<0.8 cm 式中：r 1_缸的內半徑r1=2 cm 0考慮腐蝕和鑄造偏心的壁厚附加量 C=0.1— 0.8 cm 取 C=0.4 cm (2) 按承壓強度計算 1/2 3 =0.5D{[ (d +0.4P) / (d — 1.3P) ] — 1}+a

48、 1/2 3 =0.8 X 4{[ (d +0.4 X 200) / (d — 1.32 X 200) ] —1}+0.4 解得 d =1960 N/ cm 2 式中：D—工業(yè)工業(yè)機器人體最大內徑 a—考慮腐蝕和鑄造偏心的壁厚 附加量 a=0.4 cm 安全系數 n= [ d ] / d =657143/1960=3.35 <[n]=3.5 所以此壁厚安全。 4.6空氣室容積及強度計算和選擇 空氣室位于排漿室的始端，當排漿量增大時，空氣室中空氣受到壓縮，而當排漿量減少 時，空氣膨脹，由于空氣室中空氣體積的改變，空氣壓力也隨之改變，影響水泥漿自空氣室 跑出的快慢，迫使排漿均勻。

49、 (1) 空氣室容積計算 2 V=1.5nBP aSD s/(4P 0 3 p) =(1.5 X 3.14 X 0.009 X 200X 42 X 3) / (4X 10X 0.04 ) =801.44cm 圖4.3空氣室 式中： P“v —平均壓力 P“v =200N/ cm 2 Po —空氣室未工作時的壓力 2 F0=10N/cm S—柱塞行程S=50mm 剩余液量B =0.009 S f —壓力不均勻系數，取3 f=0.04 ⑵實際容積Vs 2

50、3 Vs= n d L/4+4 n r /3 2 3 =nX 9 X 10/4+4 XnX 4.5 /3 3 3 =1017.36 cm > 801.44 cm 即空氣室的容積合適 (3) 強度計算 材料:蠕墨鑄鐵 實際厚度：S =0.8 cm 按經驗公式計算 S =Fy /([ 0 卜0.6P)+C =200X 2/(6571.429-0.6 X 200)+0.4 =0.43 cm v 0.8 cm 按承壓強度計算 S =0.5d ( d +0.4P Vd - 1.3P -1) +2 S =0.5 X 9 ( d +0.4200 ■ d - 1.3

51、 200 -1 +2 2 解得S =1478N/cm 安全系數 n=[ S ]/ S =6571.429/1478=4.446 故取3 =0.8cm是可以的。 4.7減速器的選擇和計算 減速器是指原動機與工作機之間獨立的閉式傳動裝置，用來降低轉速并相應地增大轉 矩。減速器的種類很多，這里近討論由齒輪傳動、 蝸輪傳動以及由它們組成的減速器。如果 按照傳動和結構特點來劃分，這類減速器有下述六種： 1齒輪減速器 主要有圓柱齒輪減速器、圓錐齒輪減速器和圓錐-圓柱齒輪減速器。 2 ?蝸桿減速器 主要有圓柱蝸桿減速器、環(huán)面蝸桿減速器和蝸桿減速器。 3. 蝸桿-齒輪減速器及齒

52、輪-蝸桿減速器。 4. 行星齒輪減速器 5 ?擺線針輪減速器 6.諧波齒輪減速器 其中，各類的減速器還有其各自的特點和應用， 圓柱齒輪減速器的應用廣泛， 結構簡單, 精度容易保證，齒輪可做成直齒、斜齒或人字齒。可用于低速重載，也可用于高速傳動。圓 錐-圓柱齒輪減速器可制成直齒、斜齒或曲線齒。適用于輸入軸和輸出軸兩軸線垂直相交的 傳動中?？蔀樗绞交蛄⑹健Ｆ渲圃彀惭b復雜，成本高，僅在設備布置必要時才采用。蝸桿 -齒輪減速器，當蝸桿布置在蝸輪的下邊時，嚙合處的冷卻和潤滑較好，蝸桿軸承潤滑也方 便。但當蝸桿圓周速度太大時，油的攪動損失較大，一般用于蝸桿圓周速度大于 5m/s。而 當蝸桿布

53、置在蝸輪的上邊是，裝拆方便，蝸桿的圓周速度允許高一些，但蝸桿軸承潤滑不方 便，當蝸桿放在蝸輪側面， 蝸輪軸應是豎直的。 漸開線行星齒輪減速器， 其體積小，重量輕, 承載能力大，效率高，傳動比大，結構緊湊，工作平穩(wěn)。與普通圓柱齒輪減速器比較，體積 和重量可減少50%右，效率可提高 3%但其制造精度要求較高， 結構復雜。擺線針輪減速 器，其傳動比大，傳動效率較高，單級傳動效率為 90%-94%運轉平穩(wěn)，噪聲低，結構緊湊, 體積小，重量輕。在相同情況下，它的體積和重量約為普通減速器的 50%-80%過載和耐沖 擊能力較強，故障少，壽命長。但制造工藝復雜，需用專用機床加工，宜專業(yè)化生產。三環(huán) 減

54、速器的結構緊湊，體積小，重量輕，傳動比大，效率單級為 92%-98%噪聲低，過載能力 強，承載能力高，傳遞功率不受限制，輸出轉矩高達 400Kw不用輸出機構，軸承直徑不受 限制。使用壽命長。零件種類少，齒輪精度要求不高，無特殊材料且不采用特殊加工方法就 能制造，造價低，適應性廣，派生系列多。諧波齒輪減速器的傳動比大，范圍寬，元件少， 體積小，重量輕。在相同情況下，比一般齒輪減速器體積和重量減少 20%-25%雙波傳動中 在受載時同時嚙合齒數可達總齒數的 20%-40%承載能力大，傳動效率高。但制造的工藝較 復雜。 選擇減速器：考慮到此工業(yè)工業(yè)機器人需經常在野外工作，要求利于搬運和輸送

55、，因 此其體積應該盡量輕便，所以選用行星齒輪減速器，因其可用小的體積，就可完成大 的傳動比，可將其置于大皮帶輪的內部，使整個工業(yè)工業(yè)機器人的結構緊湊，體積輕便。 “丁 丁 IT ― ― 帶體 i 丄 “一！-匚f  圖4.4 1.傳動比的分配 因為電機軸的轉速 門電=1440r/min，柱塞工業(yè)工業(yè)機器人往復次數為 175次/分，即 n 二 175r / min ， n 電=12.9729 ； n柱 i 帶=2.16， =6； 1. 按照減速器機械強度限制的承載能力 P1選定; P1c = P1 S A K A =1 x 5.5 X 1.4=7.7Kw

56、 其中，一一為計算功率（Kw）; ――為使用系數，考慮使用工況的影響，選取 1; ――為安全系數，選取 1.4 ; 當i=4.5 , n=1440r/min，根據參考文獻 16查表3-4知NAD2O0 P1c=111.11Kw>7.7Kw。 2. 由于環(huán)境溫度的影響， 應驗算熱平衡時臨界功率 pG 1 > pt 1,按已知條件查表2-8、表 2-9、表 3-17、得 f 1=1 , f 2=1，因為=5.5/111.11=4.9%，用插值法得 f 3=1 P1 p p1t = p1 f 1 f 2 f 3=5.5 X 1 X 1 X 1=5.5Kw 通過查表 3-15 得

57、pG1=21Kw>5.5Kw. 工作狀態(tài)的熱功率小于減速器熱平衡功率，因此無需增加冷卻措施。 3. 行星減速器各齒輪參數 行星減速器選用WW型雙聯(lián)機構，行星輪 n=3, i=6 ; 1）中心輪Z1參數 Z1 =30; m = 3; d1 = f 94.63mm ; B = 24.5mm, X n = - 0.26; b =18; 旋向向左。 2）行星輪z 2參數 Z 2=3; m = 3; d2 = 54mm； B = 24mm； x n = 0.26; b =18 ；旋向向左; a12 = 80.44 0.027 ； 3) 行星輪Z2參數 Z2 @18； m= 3; d

58、 2^= f 94.63mm? B = 20mm? X n =0.8 ； b = 18; 旋向右旋。 a23=80.44 ).027 4.8 V帶傳動的計算 帶傳動是由固聯(lián)于主動軸上的帶輪、 固聯(lián)于從動軸上的帶輪和緊套在兩輪上的傳動帶組 成的。當原動機驅動主動輪轉動時，由于帶和帶輪間的摩擦(或嚙合) ，便拖動從動輪一起 轉動，并傳動一定動力。帶傳動具有結構簡單、傳動平穩(wěn)、造價低廉以及緩沖吸振等特點， 所以此次設計中選用了帶傳動。 在帶傳動中，常用的有平帶傳動，V帶傳動，多楔帶傳動和同步帶傳動等。在一般機械 中，應用最廣的是帶傳動。V帶傳動較其它帶傳動能產生更大的摩擦力。這是 V

59、帶傳動的主 要優(yōu)點。因此，我選用了 V帶傳動。 (1) 計算功率 P =N=1.1 X 5.5=6.05kw 式中：K g=工作情況系數 Kg = 1.1 (2) 膠帶型號的選擇 根據 R=6.05kw 及 n1=1440r/mi n 由參考文獻［1］圖8-8選定B型膠帶 (3) 傳動比為i=2.16 ; (4) 小帶輪直徑D的確定 根據參考文獻［1］圖8-8選 d d1=123mm (5) 大帶輪直徑D2的計算 d d 2=i d d1 ( 1- e ) =2.16 100 (1-0.01 ) =265.74mm 其中，d d1 ――小帶輪直徑(mm ； i ――

60、傳動比； e ――彈性滑動率； 由表8-9可查得，大帶輪直徑 d d 2為266mm (6) 帶速V V=n dd1 n/(60 X 1000)=3.14 X 100X 1440/ (60X 1000) =7.536m/s 速度在5?25 m/s的范圍內，合適 (7) 初定軸間距30 .7( dd1 + dd 2)waow2( dd1 + dd 2) 0.7(123+266) Wa o< 2(123+266) 282.3 Wa oW 778 取 ao=56Omm (8) 初算膠帶基準長度 Lo Lo=2 ao+n(dd 2 + dd1)/2+( dd 2-dd1)/4a

61、0 2 =2X 3oo+n (266+123)/2+(266-123) /(4 X 56。) =6oo+6io.73+9.12 =1219.85mm 選取基準長度 Li=125omm 〈查參考文獻［1］表8-2 > (9) 實際中心距a a=ao+(L p-L o)/2=3oo+(125o-1219.85)/2 =398mm (10) 小帶輪包角a 1 a 1=180o -60X( dd 2- dd1)/a =180O — 60 X (266-123)/398 =143.52 >120 合適 (11) 單根膠帶傳遞的功率 N0 根據：n 1=1440r/min d

62、d1 =100mm 查得 P0=1.32kw〈查參考文獻［1］表 8-5a > (12) 單根膠帶傳遞功率的增量AP o 根據 i=n 1/n 2=960/255=3.76 m=960r/min 查得AP o=o.15 kw〈查參考文獻［1］表 8-5b > (13) 膠帶根數 Z= 巴 (Po+ dPo ) K a K L = =2.96 (1.32+0.15)0.910.91 取Z=3 式中Ka —包角系數 Ka =o.91Kl〈查參考文獻［1］表8-8 > Kl —長度系數 Kl =0.91 〈查參考文獻［1］表8-8 > (14) 單根膠帶的預緊力 Fo F

63、0=500 ( 25 - 1 ) ■Pd+mv2 Ka ZV / 2.5 , 6.05 2 =500 ( 1 ) +0.1 X 7 532 0.91 )57.53 =146.05N 式中：q—皮帶每米長的重量 q=0.1kg/m〈查參考文獻［1］表 8-4 > (15) 帶輪的結構和尺寸 1. 小帶輪的結構尺寸確定 由所選電機的類型，Y132S-4型三向異步電動機。起軸伸直徑 d=38mm長度L=88mm 故小帶輪軸孔的直徑應取 d 0=38mm轂長應小于 88mm 由表14-18查得，小帶輪應為實心軸。輪槽尺寸及輪寬應按表 14-16計算，可得bd =11mm，

64、 ha =3mm， h f =11mm e=15mm min=10mm，?min =6mm。 B = (z - 1)e + 2 f =80mm> 取j = 38。 2. 大帶輪的結構尺寸確定 根據小帶輪尺寸的選定，以及以上關于帶輪傳動的計算和減速器的結構尺寸，可得, bd =14mm , ha =3mm , hf =15mm , e=19mm, f min =12mm，?min =7.5mm。 B = (z-1)e + 2f =120mm> 取j = 38 4.9軸的設計和強度校核 材料：40Cr 機械性能：調質后 2 cr b=7500N/

65、cm (T s=5200 N/ cm E=210 E= 37000N/cm 4.9.1估算軸徑d 1/3 3 3 1/3 d> A ( P/W) =5 X 10- (5.5 X 10 /255) =0.0453m 式中:A—與材料有關的系數 A =5 X 10-3 考慮開鍵槽應增大10?15%然后將軸徑圓整，取軸徑 d=48cm 4.9.2軸的受力分析 (1) 由于皮帶傳動產生的作用力 Q Q=1781.8N Q=QcosB =1781.8cos19.5 =1679.6N Q=Qsin 0 =1781.8sin19.5 =594.8N (2) 由于缸內壓力對軸的作用

66、假設條件： (a) 只計算缸內的作用力，其它構件的慣性力忽略不計，因軸的轉速較低.. 圖4.5軸受力圖 (b) 由于法向力所引起的產生應力，切向力所引起的切向應力及起扭轉 產生的切應力是同時存在. (c) 偏心裝置上產生的力如圖4.5所示 (d) 切向力T: T=Psin( a +B )/cos B 法向力Z: Z=Pcos(a +B )/cos B 式中： a—偏心角度 B—連桿的偏角 由于缸內壓力所引起的連桿偏心機構的力是變化的， 通過對工業(yè)工業(yè)機器人軸的受力分 析，可知當a E=360時ZE=Zmax,Tz=O,缸正處于排液狀態(tài)，軸受力最惡劣，其中 L/sin60 = y /sin B 即 sin B =y sin 60 /L=25 .3/ (190X 2) =0.11395 B =6.54 B f= B d= B 高壓缸:Z E= nX 5.5 X 200/4=4749.25N Te=0 2 Zd= n D P cos( a d+ B