《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》試題

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1、 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)》 1. （2009.1 選擇）關(guān)于結(jié)構(gòu)的功能要求，下列說(shuō)法中錯(cuò)誤的是（C） A．能承受可能出現(xiàn)的各種作用 B．具有良好的工作性能 C．具有卓越的節(jié)能、環(huán)保性能 D．具有足夠的耐久性能 2. （2009.1 填空）結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)，在規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的能力，稱為結(jié)構(gòu)的 可靠性 。 3. （2010.1 填空）結(jié)構(gòu)喪失穩(wěn)定屬于超過(guò) 承載能力極限狀態(tài)。 4. 2008.10在判斷結(jié)構(gòu)是否達(dá)到正常使用極限狀態(tài)時(shí)，不需要考慮的因素是（ C ） A． 混凝土開(kāi)裂情況 B．鋼

2、筋銹蝕情況 C．結(jié)構(gòu)的抗滑移能力 D．構(gòu)件的撓度 5. （2010.1 填空）荷載作用下結(jié)構(gòu)或構(gòu)件產(chǎn)生的內(nèi)力和變形稱為 荷載效應(yīng) 。 6. （2007.1 填空）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件承受荷載效應(yīng)的能力，稱為 結(jié)構(gòu)抗力 。 7. R-S<0的概率，稱為結(jié)構(gòu)的 失效 概率。 8. （2008.1 填空）結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)，規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的概率，稱為結(jié)構(gòu)的 可靠度 9. （2010.1 選擇）結(jié)構(gòu)的可靠指標(biāo)( B ) A.隨結(jié)構(gòu)失效概率的增大而增大 B.隨結(jié)構(gòu)失效概率的增大而減小 C.與結(jié)構(gòu)失效概率無(wú)關(guān) D.與結(jié)構(gòu)失效概率呈正態(tài)分布關(guān)系

3、 10. （2006.1 填空）目標(biāo)可靠指標(biāo)[β]值是通過(guò)三個(gè)分項(xiàng)系數(shù)來(lái)表達(dá)的，它們分別是材料分項(xiàng)系數(shù)、荷載分項(xiàng)系數(shù)及 結(jié)構(gòu)重要性 系數(shù)。 11. 在計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力時(shí)引入的與建筑物安全等級(jí)有關(guān)的分項(xiàng)系數(shù)稱為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。對(duì)于安全等級(jí)是二級(jí)的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，該結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)是( B )。 A.1.1 B.1.0 C.0.9 D.0.8 12.（2008.10）下列說(shuō)法中正確的是（D ） A．混凝土強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值小于其設(shè)計(jì)值 B．材料強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值等于其標(biāo)準(zhǔn)值與材料分項(xiàng)系數(shù)的乘積 C．荷載組合值大于荷載標(biāo)準(zhǔn)值

4、 D．荷載設(shè)計(jì)值等于其標(biāo)準(zhǔn)值與荷載分項(xiàng)系數(shù)的乘積 13.（2004.10）我國(guó)規(guī)范規(guī)定結(jié)構(gòu)物的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為（　?。? A．30年 B．50年 C．80年 D．100年 14.取荷載分項(xiàng)系數(shù)≤1的條件是（　D　?。㏄19 A．考慮多個(gè)可變荷載同時(shí)作用時(shí) B．考慮可變荷載最不利布置時(shí) C．當(dāng)永久荷載效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí) D．當(dāng)永久荷載效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí) 15.對(duì)結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算時(shí)，采用( A ) P20. A.荷載設(shè)計(jì)值及材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

5、 B.荷載設(shè)計(jì)值及材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 C.荷載標(biāo)準(zhǔn)值及材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 D.荷載標(biāo)準(zhǔn)值及材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 16.（2007.1）單層廠房排架結(jié)構(gòu)由屋架(或屋面梁)、柱和基礎(chǔ)組成（D ）P27. A．柱與屋架、基礎(chǔ)鉸接 B．柱與屋架、基礎(chǔ)剛接 C．柱與屋架剛接、與基礎(chǔ)鉸接 D．柱與屋架鉸接、與基礎(chǔ)剛接 17. （2009.1）將大型屋面板直接支承在屋架或屋面梁上的屋蓋體系稱為 無(wú)檁 屋蓋體系。P29. 18.

6、 關(guān)于單層廠房的柱間支撐，下列說(shuō)法中不正確的是（　D　?。㏄33-35. A.柱間支撐一般包括上部柱間支撐、中部柱間支撐及下部柱間支撐 B.柱間支撐的作用是保證廠房結(jié)構(gòu)的縱向剛度和穩(wěn)定，并將水平荷載傳至基礎(chǔ) C.當(dāng)給向柱列的總數(shù)在七根以下時(shí)應(yīng)設(shè)置柱間支撐 D.下部柱間支撐應(yīng)設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的兩端 19.單層廠房的抗風(fēng)柱只承受山墻風(fēng)荷載和其自重時(shí)，設(shè)計(jì)時(shí)可近似按（　D　?。?P37. A．軸拉構(gòu)件計(jì)算 B．軸壓構(gòu)件計(jì)算 C．偏拉構(gòu)件計(jì)算 D．受彎構(gòu)件計(jì)算 20.用來(lái)承托圍護(hù)墻的重量，并將其傳至柱基礎(chǔ)頂面的梁稱為 基礎(chǔ)梁 。

7、21.排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖假定：（1）柱與基礎(chǔ)固結(jié)，（2） 屋面梁或屋架與柱鉸接 ，（3） 屋面梁或屋架無(wú) 軸向變形。P38. 22.非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，單層廠房排架分析應(yīng)考慮哪些活荷載的作用? 屋面活載、吊車荷載、風(fēng)荷載P 39. 23.單層廠房屋面活荷載包括屋面均布活荷載、雪荷載和屋面積灰荷載三種，都按屋面的_水平投影 面積計(jì)算。P41。 24.對(duì)于排架來(lái)說(shuō)，吊車橫向水平荷載作用在吊車梁 頂面標(biāo)高 的水平處 P44. 25.在計(jì)算單層廠房排架的風(fēng)荷載時(shí)，柱頂至屋脊的屋蓋部分的風(fēng)荷載可以取均布，但其對(duì)排架的作用則按作用在柱頂?shù)乃郊辛紤]

8、。這時(shí)的風(fēng)壓高度變化系數(shù)對(duì)于有矩形天窗時(shí)應(yīng)該取( D )。P49. A.柱頂標(biāo)高的 B.屋脊標(biāo)高的 C.柱頂?shù)轿菁怪悬c(diǎn)標(biāo)高的 D.天窗檐口處的 26.某單層廠房排架結(jié)構(gòu)及風(fēng)荷載體型系數(shù)如圖所示?；撅L(fēng)壓w0=0.35kN/m2，柱頂標(biāo)高+12.00m，室外天然地坪標(biāo)高-0.30m，排架間距B=6.0m。求作用在排架柱A及柱B上的均布風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值qA及qB。 P49-50. (提示：距離地面10m處，=1.0；距離地面15m處，=1.14；其他高度按內(nèi)插法取值。) 【答案】（1）求風(fēng)壓高度變化系數(shù) 風(fēng)壓高度變化系數(shù)按柱頂離室外天然地坪的高度：12+0.3=12.

9、3m 用內(nèi)插法確定風(fēng)壓高度變化系數(shù) （2）計(jì)算排架柱A及柱B上的均布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值、 （3）計(jì)算排架柱A及柱B上的均布風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值、 27.等高排架是指排架中各柱（ ） A．柱頂標(biāo)高相等的排架 B．柱頂位移相等的排架 C．柱底標(biāo)高相等的排架 D．柱頂剪力相等的排架 28. 單層廠房排架在柱頂集中水平力作用下按剪力分配法計(jì)算時(shí)，總剪力是按(C ) P51. A.柱的數(shù)量平均分配給各柱 B.柱的高度分配給各柱 C.柱的側(cè)移剛度分配給各柱 D.柱的截面

10、面積分配給各柱 29.單層廠房排架結(jié)構(gòu)如圖a所示。已知W=15.0kN，q1=0.8kN／m，q2=0.4kN／m。試用剪力分配法計(jì)算各柱的柱頂剪力。(提示：支反力系數(shù)C11=0.3，見(jiàn)圖b(1)；圖b(2)、b(3)中的△u1=2△u2) 【答案】（1）計(jì)算剪力分配系數(shù) （2）計(jì)算各柱頂剪力 把荷載分成W、q1、q2三種情況，分別求出各柱頂所產(chǎn)生的剪力而后疊加 q1作用下的不動(dòng)鉸支座反力： q2作用下的不動(dòng)鉸支座反力： 在排架柱頂施加集中力和，并把它們與W相加后進(jìn)行剪力分配，再把分配到的柱頂剪力與柱頂不動(dòng)鉸支座反力相加，得到柱頂?shù)募袅χ?

11、 P54-57. 31..單層廠房對(duì)稱配筋偏心受壓柱( D ) P59-60. A.當(dāng)軸力不變時(shí)，彎矩增大，小偏壓柱縱向配筋量減少 B.當(dāng)軸力不變時(shí)，彎矩減小，大偏壓柱縱向配筋量增多 C.當(dāng)彎矩不變時(shí)，軸向壓力減小，小偏壓柱縱向配筋量增多 D.當(dāng)彎矩不變時(shí)，軸向壓力減小，大偏壓柱縱向配筋量增多 32.單層廠房設(shè)計(jì)中，當(dāng)需要考慮整體空間工作時(shí)，只對(duì)（　D　?。㏄62. A．屋面恒荷載才考慮廠房的整體空間作用 B．屋面活荷載才考慮廠房的整體空間作用 C．風(fēng)荷載才考慮廠房的整體空間作用 D．吊車荷載才考慮廠房的整體空間作用 33.常用的單層廠房雙

12、肢柱的型式有平腹桿式及_斜腹桿 式兩種。P65. 34.單層廠房預(yù)制柱進(jìn)行吊裝階段的裂縫寬度驗(yàn)算時(shí)，柱自重應(yīng)乘以（A?。㏄67. A．動(dòng)力系數(shù) B．組合值系數(shù)C．準(zhǔn)永久值系數(shù) D．頻遇值系數(shù) 35.牛腿的三種破壞形態(tài)是 彎曲 破壞、剪切破壞和混凝土局部壓碎破壞。P70. 36.對(duì)單層廠房柱牛腿進(jìn)行承載力計(jì)算時(shí)，可取什么樣的計(jì)算簡(jiǎn)圖?并畫出示意圖。P72. 37.柱子牛腿如圖所示。已知豎向力設(shè)計(jì)值Fv=300kN，水平拉力設(shè)計(jì)值Fh=60kN，采用鋼筋為HRB335（fy=300N/mm2）。試計(jì)算牛腿的縱向受力鋼筋面積。P67-73. （提示：as=60mm；A=當(dāng)a

13、<0.3h0時(shí)，取a=0.3h0） 【答案】（1）確定牛腿與下柱交接處的牛腿豎直截面的有效高度 （2）確定a值： 因此取a=222mm （3）計(jì)算牛腿的縱向受力鋼筋面積 38.計(jì)算柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的底板鋼筋時(shí)，地基反力采用 地基凈 反力。P78. 39.柱下獨(dú)立基礎(chǔ)如圖所示?；A(chǔ)頂面作用的軸向壓力Nk=700kN，彎矩Mk=200kNm，剪力Vk=25kN，修正后的地基承載力特征值a=200kN／m2，已知基礎(chǔ)底面尺寸b=3m，=2m，基礎(chǔ)埋置深度d=1.5m，基礎(chǔ)高度h=1.0m，基礎(chǔ)及以上土的重力密度平均值m=20kN／m3。試驗(yàn)算地基承載力是否滿足要求。P78.

14、【答案】（1）計(jì)算基礎(chǔ)底面積 （2）計(jì)算基礎(chǔ)底面的抵抗矩W （3）計(jì)算基底壓力 （4）計(jì)算基礎(chǔ)底面處彎矩和軸向壓力 （5）計(jì)算基礎(chǔ)底面的最大、最小壓力值 （4）驗(yàn)算地基承載力 地基承載力滿足要求。 40.吊車荷載具有沖擊和振動(dòng)作用，因此，當(dāng)計(jì)算吊車梁及其連接的強(qiáng)度時(shí)，吊車豎向荷載應(yīng)乘以 動(dòng)力系數(shù)。 P87. 41.框架結(jié)構(gòu)是由橫梁、立柱和 基礎(chǔ) 連接而成的。P93. 42.某框架結(jié)構(gòu)，梁、板、柱均為預(yù)制，在吊裝就位后焊接節(jié)點(diǎn)區(qū)鋼筋，通過(guò)澆搗混凝土形成框架節(jié)點(diǎn)，從而將梁、柱及樓板連成整體。該框架的類型屬于（B ）P94. A．全現(xiàn)澆式

15、 B．裝配整體式 C．裝配式 D．半現(xiàn)澆式 43.在地震區(qū)，框架結(jié)構(gòu)應(yīng)采用的承重方案是（C ）P97. A．現(xiàn)澆橫向框架承重 B．現(xiàn)澆縱向框架承重 C．現(xiàn)澆縱橫向框架承重 D．裝配式縱橫向框架承重 44.伸縮縫的設(shè)置主要取決于（A）P97. A．結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)度 B．建筑物高差 C．場(chǎng)地地質(zhì)條件 D．地震設(shè)防烈度 45.多層框架底層柱的計(jì)算長(zhǎng)度( B ) P99. A.應(yīng)取基礎(chǔ)頂面到二層橫梁底面之間的距離 B.應(yīng)取基礎(chǔ)頂面到二層樓板頂面之間的距離

16、C.應(yīng)取室外地面到二層樓板頂面之間的距離 D.應(yīng)取基礎(chǔ)頂面到二層樓板底面之間的距離 46.對(duì)裝配整體式樓蓋，中框架梁的截面慣性矩應(yīng)取矩形截面慣性矩I0的（C）P99. A．1.0倍 B．1.2倍 C．1.5倍 D．2.0倍 47.在框架結(jié)構(gòu)的柱和基礎(chǔ)的荷載計(jì)算中，計(jì)算截面以上的樓層數(shù)越多，所取活荷載的折減系數(shù)越 小 。P99. 48.用分層法計(jì)算框架內(nèi)力時(shí)，應(yīng)對(duì)柱線剛度進(jìn)行如下修正：（ A ）P100. A．底層柱不變，其余各層柱乘以0.9 B．底層柱不變，其余各層柱乘以0.8 C．底

17、層柱乘以0.9，其余各層柱不變 D．底層柱乘以0.8，其余各層柱不變 49.多層框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下，采用分層法簡(jiǎn)化內(nèi)力計(jì)算的基本假定。P100. 【答案】 ①框架無(wú)側(cè)移；②每一層框架梁上的豎向荷載只對(duì)本層的梁及與本層梁相連的框架柱產(chǎn)生彎矩和剪力，忽略對(duì)其它各層梁、柱的影響。 50.在用反彎點(diǎn)法計(jì)算框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)，每根柱子所承擔(dān)的剪力是按某一個(gè)力學(xué)參數(shù)分配的，該參數(shù)是（　B?。? A．柱子的截面慣性矩 B．柱子的抗側(cè)剛度 C．柱子的截面面積 D．梁柱線剛度比 P103. 51.某兩層三跨框架如圖所示，括號(hào)內(nèi)數(shù)

18、字為各桿相對(duì)線剛度。試用反彎點(diǎn)法求AB桿的桿端彎矩。 【答案】 （1）將各柱在反彎點(diǎn)處切開(kāi)，用剪力分配法計(jì)算柱反彎點(diǎn)處的剪力： P102-105. 第二層： 第一層： （2）利用計(jì)算柱端彎矩 第二層： 第一層： （3）利用節(jié)點(diǎn)力矩平衡條件得到AB梁端彎矩； 52.水平荷載作用下的多層框架結(jié)構(gòu)，在其它條件不變時(shí)，某層的( A ) P102、109. A.上層層高加大，則該層柱的反彎點(diǎn)上移 B.上層層高減小，則該層柱的反彎點(diǎn)上移 C.下層層高加大，則該層柱的反彎點(diǎn)上移 D.本層層高減

19、小，則該層柱的反彎點(diǎn)下移 53.某兩層三跨框架如題36圖所示，括號(hào)中數(shù)值為梁的相對(duì)線剛度。二層各柱線剛度均為1.0104kNm,邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為α=0.6，中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為α=0.7。試用D值法求梁AB的B端彎矩（提示：二層柱反彎點(diǎn)高度比為y=0.55）。P105-111. 【答案】 （1）求二層柱的D值 （2）計(jì)算二層B柱反彎點(diǎn)處剪力 （3）計(jì)算二層B柱頂端彎矩 （4）計(jì)算梁AB的B端彎矩 54.一般情況下，風(fēng)荷載作用下的多層多跨框架( D ) P112. A.迎風(fēng)面一側(cè)的框架柱產(chǎn)生軸向壓力

20、 B.背風(fēng)面一側(cè)的框架柱產(chǎn)生軸向拉力 C.框架外柱軸力小于內(nèi)柱軸力 D.框架內(nèi)柱軸力小于外柱軸力 55.關(guān)于框架梁端截面配筋計(jì)算時(shí)采用的設(shè)計(jì)內(nèi)力，下列說(shuō)法中正確的是（ B ）P115. A．梁端彎矩和剪力均應(yīng)取支座中心處的值 B．梁端彎矩和剪力均應(yīng)取支座邊緣截面處的值 C．梁端彎矩取支座中心處的值，剪力取支座邊緣截面處的值 D．梁端彎矩取支座邊緣截面處的值，剪力取支座中心處的值 56.計(jì)算框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)，當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)，可不考慮活荷載的最不利布置，但求得的框架 梁跨中

21、 彎矩應(yīng)乘以放大系數(shù)。P119. 57.關(guān)于框架結(jié)構(gòu)的彎矩調(diào)幅，下列說(shuō)法中正確的是( C )P119. A.調(diào)幅是對(duì)水平荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行的 B.先與水平荷載產(chǎn)生的內(nèi)力進(jìn)行組合，再進(jìn)行彎矩調(diào)幅 C.現(xiàn)澆框架梁端的調(diào)幅系數(shù)大于裝配整體式框架梁端的調(diào)幅系數(shù) D.調(diào)幅是對(duì)柱端彎矩進(jìn)行的 58.一般情況下，在初選框架梁的截面高度時(shí)，主要考慮的因素是（ A ）P120. A．梁的跨度 B．層高 C．結(jié)構(gòu)的總高度 D．梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí) 59.現(xiàn)澆框架梁柱節(jié)點(diǎn)區(qū)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)該（ C ）P12

22、1. A．低于梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí) B．等于梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí) C．不低于柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí) D．與梁、柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)無(wú)關(guān) 60.層數(shù)不多，荷載不大而地基承載力較高時(shí)，框架柱較經(jīng)濟(jì)的天然淺基礎(chǔ)型式是( C )P124. A.條形基礎(chǔ) B.筏式基礎(chǔ) C.獨(dú)立基礎(chǔ) D.箱形基礎(chǔ) 61.在鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)中，柱下條形基礎(chǔ)的內(nèi)力計(jì)算可采用倒梁法。此法是以 柱子 作為支座，土反力作為荷載。P126. 62.我國(guó)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2002）對(duì)高層建筑的定義是（ D ）P159. A．8層以上建筑物

23、 B．8層及8層以上建筑物 C．10層以上建筑物 D．10層及10層以上或高度超過(guò)28m的建筑物 63.在風(fēng)荷載作用下，高層建筑頂部的水平位移一般與建筑總高度H成（ D ）P161. A．線性關(guān)系 B．平方關(guān)系 C．三次方關(guān)系 D．四次方關(guān)系 64.高度超過(guò)150米的高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足舒適度要求，對(duì)住宅和辦公樓，結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)最大加速度分別不應(yīng)大于（ A ）P162. A．0.15m/s2和0.25m/s2 B．0.05m/s2和0.01m/s2 C．0.25m/s2和0.15m/s

24、2 D．0.01m/s2和0.05m/s2 65.一般情況下，框架—剪力墻結(jié)構(gòu)與框架結(jié)構(gòu)比較，前者（　B　?。㏄168. A．側(cè)向剛度大，最大適用高度小 B．側(cè)向剛度大，最大適用高度大 C．側(cè)向剛度小，最大適用高度小 D．側(cè)向剛度小，最大適用高度大 66.在高層建筑的一個(gè)結(jié)構(gòu)單元內(nèi)，應(yīng)盡量減小結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛度中心與水平荷載合力中心間的偏心，以降低 對(duì)房屋受力的不利影響。 【答案】扭轉(zhuǎn) P165. 67.高層建筑結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)埋置深度，對(duì)天然地基，可取房屋高度的（ C ）P167. A．1／20 B．1／18 C．

25、1／15 D．1／12 68.以下高層建筑結(jié)構(gòu)體系中，應(yīng)設(shè)置轉(zhuǎn)換層樓蓋的是（ D ）P167. A．框架結(jié)構(gòu) B．剪力墻結(jié)構(gòu) C．框支剪力墻結(jié)構(gòu) D．框架—剪力墻結(jié)構(gòu) 69.在工程設(shè)計(jì)中，體現(xiàn)風(fēng)的動(dòng)力作用的參數(shù)是（ B ）P170. A．風(fēng)載體型系數(shù) B．風(fēng)振系數(shù) C．地面粗糙度 D．風(fēng)壓高度變化系數(shù) 70.下列關(guān)于影響溫度作用大小的主要因素中，不正確的是( D )P171. A.結(jié)構(gòu)外露程度 B.樓蓋結(jié)構(gòu)的剛度 C.結(jié)構(gòu)高度 D.混凝土強(qiáng)度等級(jí) 71.關(guān)于框架結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)在水平荷載作用下的受

26、力及變形特點(diǎn)，下列說(shuō)法中錯(cuò)誤的是（　B　?。㏄171. A．框架的側(cè)向變形曲線呈剪切型 B．框架柱子一般不出現(xiàn)反彎點(diǎn) C．剪力墻的側(cè)向變形曲線呈彎曲型 D．剪力墻的連梁會(huì)出現(xiàn)反彎點(diǎn) 72.以下墻體中不屬于剪力墻的是（ D ）P172. A．整體墻 B．小開(kāi)口墻 C．聯(lián)肢墻 D．填充墻 73.在其他條件不變的情況下，隨著整載面剪力墻高度H的增大，剪切變形對(duì)等效抗彎剛度EIeq的影響( B ) P177. A.逐漸減小，等效抗彎剛度EIeq的數(shù)值減小 B.逐漸減小，等效抗彎剛度EIeq的

27、數(shù)值減大 C.逐漸減大，等效抗彎剛度EIeq的數(shù)值減小 D.逐漸減大，等效抗彎剛度EIeq的數(shù)值減大 74.小開(kāi)口墻的墻肢彎矩有什么特點(diǎn)?它的頂點(diǎn)位移如何計(jì)算? P178-179. 【答案】 小開(kāi)口墻的墻肢彎矩有整體和局部彎矩，其中局部彎矩不在墻肢中產(chǎn)生軸力；各墻肢在整體彎矩作用下，剪力墻按組合截面彎曲，正應(yīng)力在整個(gè)截面高度上均勻分布；在局部彎矩作用下，剪力墻按各個(gè)單獨(dú)的墻肢截面彎曲，正應(yīng)力僅在各個(gè)墻肢截面高度上按直線分布。 小開(kāi)口墻的頂點(diǎn)位移包括彎曲變形和剪切變形產(chǎn)生的頂點(diǎn)水平位移，首先按統(tǒng)一用彎曲變

28、形表示的公式進(jìn)行計(jì)算，然后將計(jì)算結(jié)果放大20%。 76.在雙肢剪力墻整體系數(shù)計(jì)算公式中( B ) P183、192. A.I=I1+I2+Ib B.I=I1+I2+IA C.I=IA+Ib D.I=I1+I2+IA+1b 77.壁式框架的受力特點(diǎn)與一般框架相比，有兩點(diǎn)不同，一是要考慮梁柱節(jié)點(diǎn)處剛域的影響，二是要考慮 剪切變形 的影響。P189. 78.符合下列條件的可判定為聯(lián)肢剪力墻（為整體系數(shù)，為肢強(qiáng)系數(shù)限值）（A ）P194. A． B． C． D． 79.在框架-剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，下列關(guān)于剪

29、力墻的布置原則中不正確的是（ A ） P195-197. A．縱向剪力墻宜布置在同一溫度區(qū)段的兩端 B．剪力墻的最大間距應(yīng)按規(guī)定予以限制 C．剪力墻的合理數(shù)量既要保證承載力和剛度要求，又要讓框架發(fā)揮應(yīng)有作用 D．橫向剪力墻宜均勻、對(duì)稱布置 80.關(guān)于框架—剪力墻結(jié)構(gòu)的剛度特征值λ，下列說(shuō)法中，錯(cuò)誤的是( B ) P199、207. A. λ越大，剪力墻數(shù)量越多 B. λ越小，框架數(shù)量越少 C. λ越大，結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線越接近剪切形

30、 D. λ越小，結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線越接近彎曲形 81.關(guān)于框架、剪力墻及框架—剪力墻在水平荷載作用下的變形曲線，下列敘述錯(cuò)誤的是（　D ）P207. A．框架的變形曲線呈剪切型 B．剪力墻的變形曲線呈彎曲型 C．當(dāng)λ在1－6之間時(shí)，框架—剪力墻的變形曲線呈彎剪型 D．當(dāng)λ≤1時(shí)，框架－剪力墻的變形曲線接近于剪切型 82.對(duì)大偏心受壓剪力墻進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)，達(dá)到屈服強(qiáng)度并參加工作的豎向分布鋼筋是（注：x為名義受壓區(qū)高度）（ D ） P210. A．受壓區(qū)范圍內(nèi)的全部豎向分布鋼筋

31、 B．受拉區(qū)范圍內(nèi)的全部豎向分布鋼筋 C．距受壓區(qū)邊緣1.5x范圍以內(nèi)的豎向分布鋼筋 D．距受壓區(qū)邊緣1.5x范圍以外的豎向分布鋼筋 83.墻肢斜截面受剪承載力計(jì)算是基于防止（ A ）P213. A．剪壓破壞 B．斜壓破壞 C．剪拉破壞 D．斜拉破壞 84.剪力墻內(nèi)的分布鋼筋不應(yīng)采用（A ）P216. A．單排配筋 B．雙排配筋 C．三排配筋 D．四排配筋 85.關(guān)于框筒結(jié)構(gòu)的剪力滯后現(xiàn)象，下列說(shuō)法中錯(cuò)誤的是（ C

32、 ）P218. A．腹板框架中，角柱軸力大于中柱軸力 B．腹板框架中，柱子軸力沿筒體邊緣呈曲線分布 C．翼緣框架中，柱子軸力沿筒體邊緣呈直線分布 D．翼緣框架中，柱子軸力沿筒體邊緣呈曲線分布 86.筒中筒結(jié)構(gòu)宜采用對(duì)稱平面，并優(yōu)先采用圓形、正多邊形。當(dāng)采用矩形平面時(shí)，其長(zhǎng)寬比不宜大于 2 。第219頁(yè)。 87.由于地殼運(yùn)動(dòng)使巖層斷裂、錯(cuò)動(dòng)而引起的地震，稱為 構(gòu)造 地震。P223. 88.在地震影響范圍內(nèi)，地表某處與震中的距離稱為 震中距 。P224. 89.造成建筑物和地表破壞的主要地震波是（ A ）P225. A．面

33、波 B．橫波 C．縱波 D．縱波和橫波 90.關(guān)于地震烈度，下列說(shuō)法中錯(cuò)誤的是（ D ）P226. A．一般情況下，距震中越近，地震烈度越高 B．一次地震有多個(gè)地震烈度 C．地震烈度是指地震對(duì)地表及工程建筑物影響的強(qiáng)弱程度 D．地震烈度是衡量一次地震所能釋放能量大小的尺度 91.下述地區(qū)中不屬于抗震設(shè)防區(qū)的是（　C　?。㏄226. A．8度區(qū) B．6度區(qū) C．5度區(qū) D．9度區(qū) 92.一般情況下，設(shè)防烈度可采用（

34、 C ）P229. A．眾值烈度 B．罕遇地震烈度 C．基本烈度 D．多遇地震烈度 93.設(shè)防烈度為7度的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)場(chǎng)地類別為I類時(shí)，確定其抗震等級(jí)時(shí)所采用的設(shè)防烈度為（ B ）P228. A．6度 B．7度 C．8度 D．9度 94.我國(guó)《抗震規(guī)范》的抗震設(shè)計(jì)原則是小震不壞， 中震可修 ，大震不倒。P.230 95.第二階段抗震設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是（ D ） 第230頁(yè)。 A．驗(yàn)算構(gòu)件的承載力 B．驗(yàn)算構(gòu)件的抗裂性能 C．驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的彈性變形 D．驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的彈塑性

35、變形 96.多遇地震烈度(小震)大約比基本烈度低 1.55 度。P.231 97.在建筑抗震設(shè)計(jì)中，關(guān)于建筑場(chǎng)地，下列說(shuō)法中不正確的是（ B ）P231-232. A．可以根據(jù)土層剪切波速劃分場(chǎng)地土類型 B．土層剪切波速越小，建筑場(chǎng)地土越硬 C．建筑場(chǎng)地類別根據(jù)場(chǎng)地土類型和場(chǎng)地覆蓋層厚度劃分 D．場(chǎng)地覆蓋層厚度是指地面至剪切波速大于500m／s的土層的距離 98.抗震設(shè)計(jì)時(shí)，豎向抗側(cè)力構(gòu)件的截面尺寸和材料強(qiáng)度宜自下而上逐漸減小，避免抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的 側(cè)向剛度和承載力突變。 P236. 99.下列關(guān)于建筑結(jié)構(gòu)規(guī)則性的敘述中，不屬于建筑結(jié)構(gòu)平面不

36、規(guī)則類型的是（ D ）P237. A．結(jié)構(gòu)平面凹進(jìn)的一側(cè)的尺寸，大于相應(yīng)投影方向總尺寸的30% B．樓層的最大彈性水平位移大于該樓層兩端彈性水平位移平均值的1.2倍 C．有效樓板寬度小于該層樓板典型寬度的50% D．局部收進(jìn)的水平向尺寸大于相鄰下一層的25% 100.地震引起的結(jié)構(gòu)振動(dòng)，稱為結(jié)構(gòu)的 地震反應(yīng) 。 P238. 101.單自由度彈性體系的最大加速度反應(yīng)Sa與該體系自振周期T的關(guān)系曲線，稱為最大加速度 反應(yīng)譜 。P242. 102.單自由度彈性體系的動(dòng)力系數(shù)β是指質(zhì)點(diǎn)絕對(duì)最大加速度與 地面運(yùn)動(dòng)最大加速度 的比值。P244. 103.采用不考慮

37、扭轉(zhuǎn)的振型分解法計(jì)算建筑結(jié)構(gòu)時(shí)，設(shè)M1、M2、M3分別為前三個(gè)振型計(jì)算所得某截面的彎矩最大值，則該截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為（ A ?。㏄252. A．M= B．M=max（|M1|，|M2|，|M3|） C．M=（|M1|+|M2|+|M3|）/3 D．M=M1+M2+M3 104.高度60m的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其水平地震作用的計(jì)算方法，不應(yīng)選擇（ B ）P253. A．振型分解反應(yīng)譜法 B．底部剪力法 C．時(shí)程分析法 D．振型分解反應(yīng)譜法，時(shí)程分析法作補(bǔ)充計(jì)算 105.對(duì)突出屋面的小塔樓的地震作用，計(jì)算小塔樓時(shí)，該水平地震作用（ B ） P255. A．應(yīng)放

38、大3倍，增大部分傳給下部樓層 B．應(yīng)放大3倍，增大部分不傳給下部樓層 C．應(yīng)放大2倍，增大部分傳給下部樓層 D．應(yīng)放大2倍，增大部分不傳給下部樓層 例1：?jiǎn)螌訂慰缈蚣?。屋蓋剛度為無(wú)窮大，質(zhì)量集中于屋蓋處。已知設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)地震分組為二組，Ⅰ類場(chǎng)地；屋蓋處的重力荷載代表值G=700kN，框架柱線剛度，阻尼比為0.05。試求該結(jié)構(gòu)多遇地震時(shí)的水平地震作用。 解：（1）求結(jié)構(gòu)體系的自振周期 2）求水平地震影響系數(shù) 查表確定 查表確定 （3）計(jì)算結(jié)構(gòu)水平地震作用 例2：某6層鋼混框架，頂部有局部突

39、出小屋，基本自振周期T1=0.615s，阻尼比，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，Ⅳ類場(chǎng)地，8度，各層質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值及各樓層離地面高度分別為：~=1330kN，頂層=820kN，底層高3.92m，其他各層高2.7m。求：用底部剪力法計(jì)算多遇水平地震作用下，各層質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及各樓層剪力。 解：（1）計(jì)算結(jié)構(gòu)底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值 查表得，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，Ⅳ類場(chǎng)地時(shí)，場(chǎng)地特征周期 相應(yīng)于8度時(shí)的多遇地震的水平地震影響系數(shù) 對(duì)應(yīng)于T1的水平地震影響系數(shù) 各層質(zhì)點(diǎn)的總重力荷載代表值： 底部總水平剪力： （2）計(jì)算主體結(jié)構(gòu)頂層（這里為第五層）的附加地震作用 由于，要考慮 查表知：

40、 （3）計(jì)算各樓層質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 作用在主體結(jié)構(gòu)頂部的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為： 作用在局部突出的小屋頂處的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為： （4）計(jì)算各樓層剪力標(biāo)準(zhǔn)值 自上往下計(jì)算： ， 106.某三層鋼筋混凝土框架，底層層高4.0m，二、三層層高均為3.0m。集中于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值分別為G1=G2=2000kN，G3=1500kN。各層側(cè)移剛度分別為D1=D2=3.6104kN／m，D3=1.81

41、04kN／m。試求該框架結(jié)構(gòu)的基本自振周期。 (提示：，)第257頁(yè) 【答案】（1）計(jì)算各層層間剪力 （2）計(jì)算頂點(diǎn)位移 （3）計(jì)算框架結(jié)構(gòu)的基本自振周期 107.豎向地震作用會(huì)在高層建筑的上部產(chǎn)生 拉應(yīng)力 。P258. 108.計(jì)算水平地震作用時(shí)，住宅樓面活荷載的組合值系數(shù)為（ B ）P260. A．0.3 B．0.5 C．0.8 D．0.9 109.有地震作用組合時(shí)，截面承載力設(shè)計(jì)表達(dá)式為( A )P260. A. B. S≤R C. D. 110.進(jìn)行多遇地震作用下各類結(jié)構(gòu)的抗

42、震變形驗(yàn)算時(shí)，其樓層內(nèi)最大的層間彈性位移應(yīng) ( A ) P261. A.計(jì)入扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項(xiàng)系數(shù)均取1.0 B.不考慮扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項(xiàng)系數(shù)均取1.0 C.計(jì)入扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項(xiàng)系數(shù)均取1.2 D.不考慮扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項(xiàng)系數(shù)均取1.2 111.在樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)的計(jì)算公式中，Vy或Ve的正確定義是（ D ）P262. A．Ve為罕遇地震作用下樓層的彈塑性地震剪力 B．Ve為多遇地震作用下樓層的彈性地震剪力 C．Vy為按構(gòu)件的實(shí)際配筋及材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值計(jì)算的樓層受剪承載力 D．Vy為按構(gòu)件的實(shí)際配筋及材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的樓層受剪承載力 112.與劃分建筑抗

43、震等級(jí)無(wú)關(guān)的因素是（ C ）P265. A．建筑高度 B．結(jié)構(gòu)類型 C．混凝土強(qiáng)度等級(jí) D．抗震設(shè)防烈度 113.抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架結(jié)構(gòu)合理的屈服機(jī)制應(yīng)當(dāng)是（ A ）P268. A．塑性鉸先出現(xiàn)在梁端 B．塑性鉸先出現(xiàn)在柱端 C．塑性鉸先出現(xiàn)在梁的跨中 D．塑性鉸同時(shí)出現(xiàn)在梁端與柱端 114.“強(qiáng)柱弱梁”指的是（ A ）P269. A．塑性鉸首先出現(xiàn)在梁端 B．柱鋼筋設(shè)計(jì)強(qiáng)度大于梁鋼筋設(shè)計(jì)強(qiáng)度 C．塑性鉸首先出現(xiàn)在柱端 D．柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)大于梁混凝土強(qiáng)度等級(jí) 115.在抗震設(shè)計(jì)時(shí)，為什么要對(duì)柱端箍筋進(jìn)行加密？P273. 【答案】 在地震作用下，柱端部剪力最

44、大，該處極易產(chǎn)生剪切破壞，利用加密箍筋的方法來(lái)提高抗剪能力和更好地約束混凝土。 116.框架梁的抗震設(shè)計(jì)原則。P274. 【答案】 ①?gòu)?qiáng)剪弱彎；②梁端塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力；③縱向鋼筋有可靠的錨固。 117.關(guān)于在框架梁端設(shè)置箍筋加密區(qū)的目的，下列說(shuō)法中錯(cuò)誤的是( C ) P277. A.約束混凝土 B.提高梁的變形能力 C.滿足抗剪承載力要求 D.增加梁的延性 118.在需要進(jìn)行抗震設(shè)防的框架節(jié)點(diǎn)中（　B　?。? A．梁、柱中的箍筋都應(yīng)在框架節(jié)點(diǎn)區(qū)內(nèi)設(shè)置 B．節(jié)點(diǎn)區(qū)箍筋用量至少與柱端箍筋加密區(qū)用量相同 C．節(jié)點(diǎn)區(qū)箍筋用量至少與梁端箍筋加密區(qū)用量相同 D．節(jié)點(diǎn)區(qū)無(wú)法設(shè)置箍筋，只能設(shè)置拉結(jié)筋 119.高度不超過(guò)150m的一般剪力墻結(jié)構(gòu)，其底部加強(qiáng)部位高度為（ C ）P282. A．底部?jī)蓪拥母叨? B．墻肢總高度的1/8 C．墻肢總高度的1/8和底部?jī)蓪痈叨榷叩妮^大值 D．墻肢總高度的1/10，并不小于底層層高