新宇大橋設(shè)計(jì)土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)

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1、 新宇大橋設(shè)計(jì) 學(xué) 院：建筑工程學(xué)院 專(zhuān) 業(yè) 班 級(jí)： 學(xué) 號(hào)： 學(xué) 生 姓 名： 指 導(dǎo) 教 師： 2013 年 6 月 摘 要 橋涵是陸路交通中的重要組成部分。在經(jīng)濟(jì)上，橋梁和涵洞的造價(jià)一般說(shuō)來(lái)平均占公路總造價(jià)的10%-20%，特別是在現(xiàn)代高等級(jí)公路以及城市高架道路的修建中，橋梁不僅在工程規(guī)模上十分巨大，而且也往往是保證全線早日通車(chē)的關(guān)鍵新宇大橋是通過(guò)3個(gè)方案的比選選出來(lái)的滿足使用、經(jīng)濟(jì)、結(jié)構(gòu)尺寸、構(gòu)造、施工、美觀上的要求，做出幾種方案，最后通過(guò)技術(shù)、經(jīng)濟(jì)等方面的綜合比較獲得最優(yōu)設(shè)計(jì)，是一個(gè)二級(jí)公路上的一座預(yù)

2、應(yīng)力簡(jiǎn)支空心板橋梁，單跨15米，空心板截面不僅能減輕自重而且能充分利用好材料 此設(shè)計(jì)分為上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)兩大部分。 上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，首先確定橋的類(lèi)型，構(gòu)造的設(shè)計(jì)，梁板布置的選擇和定位，本橋采用的是裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支空心板梁橋，其次根據(jù)已定的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算配筋。其中包括截面尺寸，計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定，計(jì)算方法，荷載計(jì)算，內(nèi)力計(jì)算并繪制內(nèi)力圖，影響線等。一些結(jié)構(gòu)需要進(jìn)行一系類(lèi)的驗(yàn)算來(lái)確定結(jié)構(gòu)的可行性，若不合格需要重新設(shè)計(jì)計(jì)算 下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，確定為重力式橋墩，進(jìn)行了墩帽和墩身的設(shè)計(jì)，有進(jìn)行了基礎(chǔ)的驗(yàn)算，滿足了設(shè)計(jì)要求。最后使用CAD制圖將所設(shè)計(jì)的構(gòu)造和配筋進(jìn)行施工說(shuō)明。 關(guān)鍵詞

3、：橋梁；跨徑；空心板；預(yù)應(yīng)力；結(jié)構(gòu) I Abstract Bridge is a road traffic in the important part. Economically, the cost of bridges and culverts, roads generally accounted for an average total cost of 10% -20%, especially in the modern highway and the city in the construction of viaducts, bridges not only on t

4、he size of the project is huge, but also is often the key to ensure that the opening line of the early Universe Bridge is through three specific programs meet the elected election, economy, structure size, structure, construction, aesthetic requirements to make several options, and finally through t

5、he technical, economic and other aspects of the comprehensive comparative optimal design is a secondary road on a simply supported prestressed hollow slab bridge, a single span of 15 meters, hollow section can not only reduce weight but also make good use of materials This design is divided into up

6、per and lower structural design structural design of two parts. Superstructure design, first determine the type of bridge, structural design, the choice of slab layout and positioning, the bridge uses a prefabricated prestressed concrete hollow slab bridge, followed by the structure has been set ac

7、cording to the design and calculation of the assigned tendons. Including cross-sectional dimension, calculation diagram to determine, calculation method, load calculation, force calculation and draw force diagram, affecting lines. Some structural requirements for checking a series of classes to dete

8、rmine the feasibility of the structure, if the calculation failed to redesign Substructure design, identified as gravity piers, pier caps and carried out the design of pier, there were basic checking, to meet the design requirements. Finally designed using CAD drawings to the construction and reinf

9、orcement for the construction described. Keywords: bridge；span； hollow slab；prestressed；structural 目 錄 摘 要 I Abstract II 第1章 設(shè)計(jì)資料 1 第2章 構(gòu)造形式及尺寸選定 2 第3章 空心板毛截面幾何特性計(jì)算 3 3.1 毛截面面積 3 3.2 毛截面對(duì)中心的慣矩 3 第4章 作用效應(yīng)計(jì)算 5 4.1 永久作用效應(yīng) 5 4.1.1 空心板自重： 5 4.1.2 橋面系自重： 5 4.1.3 絞縫自重 5 4.2 可變作用效應(yīng)

10、計(jì)算 6 4.2.1 汽車(chē)荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 6 4.2.2 汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)計(jì)算 10 4.3 可變作用效應(yīng)計(jì)算 11 4.3.1 車(chē)道荷載效應(yīng) 11 4.3.2人群荷載效應(yīng) 13 4.4 作用效應(yīng)組合 14 第5章 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置 17 5.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算 17 5.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 19 5.3 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 19 第6章 換算截面幾何特性計(jì)算 22 6.1 換算截面面積 22 6.2 換算截面重心位置 22 6.3 換算截面的慣矩 23 6.4 換算截面彈性抵抗矩 23 第7章 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 24 7.1 跨

11、中截面正截面抗彎承載力計(jì)算 24 7.2 斜截面抗剪承載力計(jì)算 25 7.2.1 截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核 25 7.2.2 斜截面抗剪承載力計(jì)算 28 第8章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 31 8.1 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失 31 8.2 加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失 31 8.3 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 31 8.4 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 32 8.5 混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 33 8.6 預(yù)應(yīng)力損失組合 35 第9章 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 37 9.1 正截面抗裂性驗(yàn)算 37 9.2 斜截面抗裂性驗(yàn)算 42 9.2.1 正溫差應(yīng)力 4

12、2 9.2.2 反溫差應(yīng)力 43 9.2.3 主拉應(yīng)力 43 第10章 變形計(jì)算 48 10.1 正常使用階段的撓度計(jì)算 48 10.2 預(yù)加力引起的反撓度計(jì)算 48 10.2.1 預(yù)加力引起的反撓度計(jì)算 48 10.2.2 預(yù)拱度地的設(shè)置 51 第11章 持續(xù)狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 52 11.1 跨中截面混泥土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算 52 11.2 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力驗(yàn)算 52 11.3 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算 53 11.3.1 A-A纖維（空間頂面） 53 11.3.2 B-B纖維 55 11.3.3 C-C纖維 55 第12章 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 58 12.1 跨中截

13、面 58 12.1.1 由預(yù)加力產(chǎn)生的混泥土法向應(yīng)力 58 12.1.2 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力 59 12.2 l/4截面 60 12.3 支點(diǎn)截面 61 第13章 最小配筋率復(fù)核 64 第14章 絞縫計(jì)算 66 14.1 絞縫剪力計(jì)算 66 14.1.1 絞縫剪力影響線 66 14.1.2 絞縫剪力 67 14.2 絞縫抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 68 第15章 預(yù)制空心板吊環(huán)計(jì)算 69 第16章 支座的計(jì)算 70 16.1 確定支座平面尺寸 70 16.2 確定支座的厚度 70 16.3 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)情況 71 16.4 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性 72 第17

14、章 橋墩計(jì)算 73 17.1 汽車(chē)荷載與人群荷載計(jì)算 73 17.1.1 汽車(chē)荷載 73 17.2.2 人群荷載 73 17.2 墩帽與墩身自重 74 17.3 風(fēng)荷載 75 17.4 制動(dòng)力對(duì)墩身底部彎矩 75 17.5 墩身底截面按承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算 76 17.6 內(nèi)力組合 78 17.7 橋墩穩(wěn)定性驗(yàn)算 78 17.8 墩帽配筋 79 17.9 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 79 第18章 結(jié)論 83 參考文獻(xiàn) 84 致 謝 85 V 第1章 設(shè)計(jì)資料 1.跨徑：標(biāo)準(zhǔn)跨徑 =15.00m ； 計(jì)算跨徑l =14.60m 。

15、2.橋面凈空：2.5+23.5+1.0+23.5+2.5 。 3.設(shè)計(jì)荷載：汽車(chē)荷載：公路－Ⅱ級(jí)荷載：人群荷載：3.0KN/m 。 4.材料：預(yù)應(yīng)力鋼筋17鋼絞線，直徑12.7mm ； 非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用HRB335，R235; 空心板塊混凝土采用C40； 橋面鋪裝采用C30瀝青混凝土； 欄桿及人行道板為C25混凝土。 5.參考資料 《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B01-2003）； 《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60-2004），簡(jiǎn)稱《橋規(guī)》 ； 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62-2004），簡(jiǎn)稱《公預(yù)規(guī)》 ； 《公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（

16、JTG D61-2005），簡(jiǎn)稱《圬工規(guī)范》 ； 《<公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范>（JTG D62-2004）條文應(yīng)用算例》?。瑐愐?，鮑衛(wèi)剛，編著．人民交通出版社，2004年9月； 《鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》（按新頒JTG D62-2004編寫(xiě)）．張樹(shù)仁，鄭紹珪，等編著．人民交通出版社，2004年9月； 《公路小橋涵設(shè)計(jì)示例》．劉培文，周衛(wèi)，等編著．人民交通出版社，2005年。 第2章 構(gòu)造形式及尺寸選定 橋面凈空為凈,全橋?qū)?.75+43.75+0.75采用20塊C40預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土 空心板.每塊空心板寬99cm,高70cm.空心飯全長(zhǎng)14.

17、 96m.采用先張法施工工藝 圖2-1空心板截面構(gòu)造尺寸（單位cm） 第3章 空心板毛截面幾何特性計(jì)算 3.1 毛截面面積 =3206.32 3.2 毛截面對(duì)中心的慣矩 每個(gè)挖空半圓面積：R2=2； 重心：y=； 半圓對(duì)其自重重心的軸O-O的慣矩：4； 全截面對(duì)1/2板高處的靜矩： S1/2板高= =2538.12； 絞縫的面積： 毛截面重心離1/2板高處的距離為：（向下移）； 鉸縫重心對(duì)1/2板高處的距離為：； 由此得空心板毛截面對(duì)重心軸的慣矩： =1999.81034 ——空心板截面的抗扭剛度

18、 圖3-1計(jì)算的空心板截面簡(jiǎn)化圖 = 第4章 作用效應(yīng)計(jì)算 4.1 永久作用效應(yīng) 4.1.1 空心板自重： 。 4.1.2 橋面系自重： 人行道板及欄桿重力，參照其他梁橋設(shè)計(jì)資料，單側(cè)重力取12.0，橋面鋪裝采用等厚度10瀝青混凝土 0.11523=34.5 平攤到的每延米橋面系自重 4.1.3 絞縫自重 可得空心板每延米重力g為 ＝8.02kN/m ＝＋＝2.925＋0.378＝3.303(kN/m) g＝∑＝＋＝8.02+3.303＝11.323(kN/m) 由此可計(jì)算出簡(jiǎn)支空心板永久作用效應(yīng) 表4-1 永久作用效應(yīng)

19、匯總表 項(xiàng)目 荷載 種類(lèi) 作用g （kN/m） 計(jì)算跨徑l（m） 作用效應(yīng)M（KNm） 作用效應(yīng)V(KN) 跨中 支點(diǎn) 跨中 8.02 14.60 213.69 160.27 58.55 29.27 0 續(xù)表4-1 項(xiàng)目 荷載 種類(lèi) 作用g （kN/m） 計(jì)算跨徑l（m） 作用效應(yīng)M（KNm） 作用效應(yīng)V(KN) 跨中 支點(diǎn) 跨中 3.303 14.60 88.01 66.01 22.12 11.06 0 g＝+ 11.323 14.60 301.7 2

20、26.28 80.67 40.33 0 4.2 可變作用效應(yīng)計(jì)算 汽車(chē)荷載采用公路－Ⅱ級(jí)荷載，由車(chē)道荷載及車(chē)輛荷載組成。《橋規(guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車(chē)道荷載。公路－Ⅱ級(jí)的車(chē)道荷載有＝0.7510.5＝7.875(kN/m)的均布荷載和＝［180＋(360－180)(14.5.6－5)(50－5) ］0.75＝163.8(kN)的集中荷載兩部分組成。 而在計(jì)算剪力效應(yīng)是，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，計(jì)算剪力時(shí) ＝1.2＝1.2148.8＝196.56（kN） 按《橋規(guī)》車(chē)道荷載的均布荷載應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上,集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線

21、中一個(gè)最大影響線峰值處。多車(chē)道橋梁上考慮多車(chē)道折減，四車(chē)道折減系數(shù)ξ＝0.67，但不得小于兩設(shè)計(jì)車(chē)道的荷載效應(yīng)。 4.2.1 汽車(chē)荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 空心板跨中和l/4出的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板法計(jì)算，支點(diǎn)處按杠桿原理法計(jì)算。支點(diǎn)至l/4點(diǎn)之間的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求的。 （1）跨中及l(fā)/4處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 空心板的剛度系數(shù)： （4-1） 由前面計(jì)算： I=1999.8106；= b=100； =14.6102； 將以上數(shù)據(jù)代入，得： 求的剛度參

22、數(shù)后，即可按其查《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)－梁橋（上冊(cè)）》（徐光輝，胡明義，主編人民教育出版社，2000年7月）第一篇附錄（二）中20塊板的鉸接板橋荷載橫向分布影響線表，由γ＝0.01及γ＝0.02內(nèi)插得到γ＝0.03590時(shí)1號(hào)板至10號(hào)板在車(chē)道荷載作用下的荷載橫向分布影響線值 圖4-1 1-10號(hào)板橫向分布系數(shù) 各板橫向分布系數(shù)計(jì)算 1號(hào)板 2號(hào)板 3號(hào)板

23、 0.151+0.003=0.154 4號(hào)板： 5號(hào)板 6號(hào)板 7號(hào)板 8號(hào)板

24、 9號(hào)板 10號(hào)板 表4-2各板可變作用橫向分布系數(shù)匯總表 板號(hào) 橫向分布系數(shù) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10. m汽 0.144 0.148 0.179 0.232 0.253 0.268 0.270 0.027 0.285 0.269 m人 0.197 0.169 0.154 0.123 0.101 0.073 0.059 0.047 0．042 0.042 （2）車(chē)道荷載作用于支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計(jì)算。

25、圖4-1支點(diǎn)橫向分布系數(shù) 四行汽車(chē)：＝1/21.0＝0.5 人群荷載：＝0 （3）支點(diǎn)到l/4處的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插法求得。 表4-3空心板的荷載橫向分布系數(shù)匯總與表 位置 種類(lèi) 跨中及處 支點(diǎn) 汽車(chē)荷載 0.285 0.5 人群荷載 0.101 0 4.2.2 汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)計(jì)算 《橋規(guī)》規(guī)定汽車(chē)荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)μ μ按結(jié)構(gòu)基頻f的不同而不同，對(duì)于簡(jiǎn)支板橋： （4-2）

26、 當(dāng)f＜1.5Hz時(shí)，μ=0.05；當(dāng)f＞14Hz時(shí)，μ=0.45；當(dāng)1.5Hz≤f≤14Hz時(shí)， μ=0.1767㏑f-0.0157。 式中： l───結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（m）； E───結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（）； ───結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（）； ───結(jié)構(gòu)跨中出的單位長(zhǎng)度質(zhì)量（kg/m，當(dāng)換算為重力單位是為）, G───結(jié)構(gòu)跨中每延米結(jié)構(gòu)重力（N/m）； g───重力加速度，g=9.81。 由前面計(jì)算得： G=11.323kN/m l=14.6m =1999.81034=0.01999

27、.84 由《公預(yù)規(guī)》查得C40混凝土的彈性模量E=3.25104MP Hz 則： μ=0.1767㏑5.52972-0.0157=0.28648 1+μ=1.28648 4.3 可變作用效應(yīng)計(jì)算 4.3.1 車(chē)道荷載效應(yīng) 計(jì)算車(chē)道荷載引起的空心板跨中及截面的效應(yīng)（彎矩和剪力）時(shí)，均布荷載應(yīng)滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載（或）只作用于影響線中一個(gè)最大影響線峰值處，見(jiàn)表4-4。 表4-4均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算 類(lèi)型 截面 公路—II級(jí)均布荷載（kN/m） 影響線面積 （㎡或m） 影響線 圖式 10.50.75= 7.

28、875 l/4 續(xù)表4-4 類(lèi)型 截面 公路—II級(jí)均布荷載（kN/m） 影響線面積 （㎡或m） 影響線 圖式 7.785 1/2 1/2 7.785 3l/16 7.785 3/4 l/4 1.跨中截面 彎矩： (不記沖擊時(shí)) （4-3） (計(jì)入汽車(chē)沖擊) （4-4） 不記沖擊 =0.670.285（7.87526.645+157.83.65）＝149.59（kN*m） 計(jì)入沖擊

29、 =1.28648149.59）＝192.44（kN*m） 剪力：(不記沖擊時(shí)) （4-5） (計(jì)入汽車(chē)沖擊) （4-6） 不記沖擊 =0.670.285（7.8751.825+189.361/2）＝20.82（kN） 計(jì)入沖擊 =1.2864820.82＝26.78（kN） 2.l/4截面 彎矩：(不記沖擊時(shí)) (計(jì)入汽車(chē)沖擊) 不記沖擊 =0.670.285（7.87519.984+157.82.7375）＝90.23

30、（kN*m） 計(jì)入汽車(chē)沖擊 =1.2864890.23＝116.08（kN*m） 剪力： (不記沖擊時(shí)) (計(jì)入沖擊) 不記沖擊 =0.670.285（7.8754.106+189.363/4）＝33.29（kN） 計(jì)入沖擊 =1.2864833.29＝42.83（kN） 3.支點(diǎn)截面剪力 計(jì)算支點(diǎn)截面由于車(chē)道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長(zhǎng)的變化，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線的峰值處， 不記沖擊系數(shù) =0.67[0.2857.8756.3+ 1/2

31、(0.5－0.296)14.6/47.875(1/12 +11/12 )＋189.3610.5]＝77.22（kN） 計(jì)入沖擊系數(shù) =1.2864877.22=99.34（kN） 4.3.2人群荷載效應(yīng) 人群荷載是一個(gè)均布荷載，其大小按《橋規(guī)》取用為3.0kN/m2。人行道凈寬為2.5m，因此q人=2.53=7.55（kN/m）。 人群荷載產(chǎn)生的效應(yīng)計(jì)算如下 跨中截面 彎矩： ==0.2397.511.52＝20.34（kN /m） 剪力： ==0.2397.81.2＝1.38（kN） l/4 截面 彎矩： =0.2397.58.64＝15.14（kN/m）

32、 剪力： =0.2392.252.7＝3.11（kN） 支點(diǎn)截面 =0.1017.56.3+ 1/2 (0.101－0)14.6/4(1/12+11/12 )=1.82kN 4.4 作用效應(yīng)組合 按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用于不同的計(jì)算項(xiàng)目。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合表達(dá)式為： （4-7） 式中：───結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)傩颚?=0.9； ───效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ───永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ───汽車(chē)

33、荷載效應(yīng)（含汽車(chē)沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值； ───人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。 按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合： 作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式： （4-8） 式中：───作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ───永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ───不計(jì)沖擊的汽車(chē)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ───人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合表達(dá)式： （4-9） 式中：各符號(hào)意義見(jiàn)上面說(shuō)明。 《橋

34、規(guī)》還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需要進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為： （4-10） 式中： S───標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ，，───永久作用效應(yīng)、汽車(chē)荷載效應(yīng)（計(jì)入汽車(chē)沖擊力）、人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。 根據(jù)計(jì)算得到的作用效應(yīng)，按《橋規(guī)》各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值。 表4-5空心板作用效應(yīng)組合計(jì)算匯總表 序號(hào) 荷 載 類(lèi) 型 彎矩（kNm） 剪力（kN） /4截面 跨中 跨中 /4截面 支點(diǎn) 作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 永久作用效應(yīng) 213.69 160.27

35、 0 29.27 58.55 88.01 66.01 0 11.06 22.12 301.7 226．28 0 40．33 80.67 可變作用效應(yīng) 車(chē)道不計(jì)沖擊 149.59 90.23 20.82 33.29 77.22 車(chē)道計(jì)入沖擊 192.44 116.08 26.78 42.83 99.34 人群荷載 20.34 15.14 1.38 3.11 1.82 續(xù)表4-5 序號(hào) 荷 載 類(lèi) 型 彎矩（kNm） 剪力（kN） /4截面 跨中 跨中 /4截面 支點(diǎn) 承載能力極限狀態(tài) 基本

36、組合 1.2 362.04 271.236 0 48.396 96.804 1.4 269.416 162.521 34.492 59.962 139.076 0.81.4 22.78 16.96 1.55 3.48 2.04 654.236 451.008 36.042 111.838 237.92 正常使用極限狀態(tài) 作用短期效應(yīng)組合 301.7 226.28 0 40.33 80.67 0.7 104.71 63.16 14.5 23.30 54.05 20.34 15.14 1.

37、38 3.11 1.82 426.75 304.58 15.95 66.74 136.54 使用長(zhǎng)期效應(yīng)組合 301.7 226.28 0 40.33 80.67 0.4 59.84 36.09 8.33 13.32 30.89 0.4 8.14 6.06 0.55 1.24 0.73 369.68 268.43 8.88 54.89 112.29 彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算 標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合S 301.7 226.28 0 40.33 80.67 192.44 11.06 26.78 42.83

38、 99.34 20.34 15.14 1.38 3.11 1.82 S 514.48 357.5 28.16 86.27 181.83 第5章 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置 5.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算 采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，再由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)確定普通鋼筋的數(shù)量。正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加力。 按《公預(yù)規(guī)》6.3.1條，A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件： 在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足 要求。 式中： ───在

39、作用短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的；法向拉應(yīng)力； ───構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力。 在初步設(shè)計(jì)時(shí)， 和 可按下列公式近似計(jì)算： （5-1） （5-2） 式中：A,W───構(gòu)件毛截面面積及對(duì)毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； ────預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸的偏心矩，，可預(yù)先假定。 代入 即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)加力

40、為： （5-3） 式中：───混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。 預(yù)應(yīng)力空心板橋采用C40，=2.4MPa，由表4-5得，，空心板毛截面換算面積 ， 假設(shè)，則 代入得： 則所需預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為： （5-4） 式中： ───預(yù)應(yīng)力混凝土的張拉控制應(yīng)力； ───全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。 采用17股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，直徑12.7mm，公稱截面面積98.7， 、、。。 按《公預(yù)規(guī)》，現(xiàn)取，預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為

41、20%張拉控制應(yīng)力來(lái)估算，則 采用7根17股鋼絞線，即φs12.7鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積98.7，則滿足要求。 5.2 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 預(yù)應(yīng)力空心板選用7根17股鋼絞線布置在空心板下緣，，沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，即沿跨長(zhǎng)保持不變，見(jiàn)圖1-4。預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》要求，鋼絞線凈距不小于25mm，端部設(shè)置長(zhǎng)度不小于150mm的螺旋鋼筋等。 5.3 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 在跨中截面的抗彎能力極限的狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，混凝土達(dá)到抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，取空心板受壓翼緣計(jì)算寬度=99㎝，且忽略鉸縫 由 得 +2567.1=35973

42、37.17 圖5-1 空心板換算等效工字形截面 圖5-2預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面中的分布（單位：㎝） 得 cm， cm 則等效工字形截面的上翼緣板厚度： 等效工字形截面的下翼緣板厚度： 等效工字形截面的肋板厚度： 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋布置在空心板下部一排，空心板跨中截面MD=892.018kNm，板的有效高度。

43、 （5-5） 由《公預(yù)規(guī)》，C40，。由表1—6，跨中 ，代入上式得： 整理后得： 求得： ﹤且 說(shuō)明中和軸在翼緣板內(nèi)，可用下式求得普通鋼筋面積As： 說(shuō)明按受力計(jì)算不需要配置縱向普通鋼筋，現(xiàn)按構(gòu)造要求配置。 普通鋼筋選用HRB335， ，， 按《公預(yù)規(guī)》 ， 普通鋼筋采用， 普通鋼筋布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，鋼筋重心至板下緣40mm處，即。 第6章 換算截面幾何特性計(jì)算 前面計(jì)算空心板毛截面的幾何特性。毛截面面積A=320630，毛截面重心

44、軸至1/2板高的距離d=7.9mm（向下），毛截面對(duì)其重心軸慣性矩I=1999.81064 6.1 換算截面面積 (6-1) 代入得： 6.2 換算截面重心位置 所有鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為： （向下移） 則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為： 換算截面重心至空心板截面上緣的距離為： 換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為： 換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： 6.3 換算截面的慣矩 6

45、.4 換算截面彈性抵抗矩 下緣： 上緣： 第7章 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 7.1 跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算 跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見(jiàn)圖5-2.預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離，普通鋼筋截面底邊的距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為： 采用換算等效工字形截面來(lái)計(jì)算，參照?qǐng)D5-1，上翼緣厚度，上翼緣工作寬度，肋寬。首先按公式判斷截面類(lèi)型： （7-1） 所以屬于第一類(lèi)T形，應(yīng)按寬度的矩形截面來(lái)計(jì)算其抗彎承載力。 由∑x=0計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度x： 由：

46、 （7-2） 得 將代入下列公式計(jì)算出跨中截面的抗彎承載力： 計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。 7.2 斜截面抗剪承載力計(jì)算 7.2.1 截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核 選取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。截面構(gòu)造尺寸及配筋見(jiàn)圖5-2。首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按《公預(yù)規(guī)》5.2.9條： （7

47、-3） 式中： ───驗(yàn)算截面處的剪力組合設(shè)計(jì)值(kN)，由表4-5得支點(diǎn)處剪力及跨中截面剪力，內(nèi)插得到h/2處的截面剪力 ： ───截面有效高度，＝660 (mm) ───邊長(zhǎng)為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心板為C40， 則， ； b───等效工字形截面的腹板寬度，b=243.8mm。 代入上述公式： 計(jì)算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。 按《公預(yù)規(guī)》第5.2.10條： 式中，，1.25時(shí)按《公預(yù)規(guī)》5.2.10條，板式

48、受彎構(gòu)件可乘以1.25提高系數(shù)。 由于 對(duì)照表4-5中沿跨長(zhǎng)個(gè)截面的控制剪力組合設(shè)計(jì)值，再l/4至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋。 為了構(gòu)造方便和便于施工，本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： (7-4) (7-5) 式中，各系數(shù)值按《公預(yù)規(guī)》5.2.7條規(guī)定去用： ───異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁＝1.0； ───預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本設(shè)計(jì)為部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，偏安全取=1.0； ─

49、──受壓翼緣的影響系數(shù)，?。?.1； ───等效工字形截面的肋寬及有效高度， b＝243.8(mm)，＝660(mm)； P───縱向鋼筋的配筋率，； ───箍筋的配箍率，，箍筋選用雙股， 箍筋間距的計(jì)算公式： ； 箍筋選用HRB335;則； 取箍筋間距,并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。 配箍率 (按《公預(yù)規(guī)》9.3.13條規(guī)定，HRB335，) 在組合設(shè)計(jì)剪力值的部分梁段可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢，配箍率取，則由此求得構(gòu)造箍筋間距。 取 經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長(zhǎng)布置如圖7

50、-1。 圖7-1 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：cm） 7.2.2 斜截面抗剪承載力計(jì)算 由圖7-1，選取以下三個(gè)位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計(jì)算： （1）距支座中心 處截面，x=6950mm （2）距跨中位置x=3000mm處截面（箍筋間距變化處） （3）距跨中位置x=3000+20150=6000（mm）處（箍筋間距變化處） 計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表4-5由跨中和指點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于下表1-7。 表7-1計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值 截面位置x 支點(diǎn)x=7300 x=69500 x=6000 x=3000 跨中x

51、=0 剪力組合設(shè)計(jì)值（kN） 237092 228.24 201.97 19.01 36.042 （1）距支座中心 處截面，x=6950mm 由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直接配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，，其等效工字形截面的餓肋寬b=mm。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： （7-6） 式中，，，，，， 此處，箍筋間距，，。 則 ， 代入，得： 抗剪承載力滿足要求。 （2） 距跨中截面x=3000mm處 此處，箍筋間距 ，。 斜截面抗剪承載

52、力： 斜截面承載力滿足要求。 （3）跨中距截面距離x=6000mm處 此處，箍筋間距，。 斜截面抗剪承載力： 計(jì)算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。 第8章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 預(yù)應(yīng)力鋼筋采用直徑為12.7mm的17股鋼絞線，， ，控制應(yīng)力取。 8.1 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長(zhǎng)度取為張拉臺(tái)座的長(zhǎng)度，設(shè)臺(tái)座長(zhǎng)L=50m，采用一端張拉及夾片錨具，有頂壓時(shí)，則 8.2 加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失 先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞

53、線與臺(tái)座之間的最大溫差 ℃，則 8.3 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 （8-1） 式中： ───張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，ψ=1.0； ───預(yù)應(yīng)力鋼絞線松弛系數(shù)，低松弛ξ=0.3； ───預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值， ───傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，由《公預(yù)規(guī)》6.2.6條，對(duì)于先張構(gòu)件， 代入計(jì)算式，得： 8.4 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 對(duì)于先張法構(gòu)件，

54、 （8-2） 式中：───預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值， ───在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力其值按下述公式計(jì)算： （8-4） （8-5） （8-6） 其中 ───預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時(shí)的全部預(yù)應(yīng)力損失，由《公預(yù)規(guī)》6.2.8條，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為 ，則

55、 由前面計(jì)算空心板換算截面面積 ，，，。 則 8.5 混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 （8-7） 式中：───構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率 ； — （8-8） ───構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離， ； ───構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑，; ───構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力(

56、扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失)和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值為: （8-9） ───傳力錨固時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為： — （）； ───構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋至截面重心的距離，由前述計(jì)算得 ； ───預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期to,計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮徐變； ───加載齡期為to，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的徐變系數(shù)。 考慮到自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)，

57、采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩由表4-5查得,在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為： 跨中截面： 截面： 支點(diǎn)截面： 則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為 跨中截面： 截面： 支點(diǎn)截面： 《公預(yù)規(guī)》6.2.7條規(guī)定，不得大于傳力錨固時(shí)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的0.5倍,設(shè)傳力錨固時(shí)，混凝土達(dá)到C30，則，則,則跨中、l/4截面、支點(diǎn)截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力均小于,滿足要求。 傳力錨固齡期為7d，計(jì)算齡期為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對(duì)濕度為75%。由前面計(jì)算空心板毛截面面積A＝,空心板與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度為,。 理論厚度： 查《公預(yù)規(guī)》表6.2.7直

58、線內(nèi)插得到： 把各項(xiàng)數(shù)值代入 計(jì)算式中，得： 跨中截面： 截面： 支點(diǎn)截面： 8.6 預(yù)應(yīng)力損失組合 傳力錨固時(shí)第一批損失： 傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和： 跨中截面： 截面： 支點(diǎn)截面： 各截面的有效預(yù)應(yīng)力：。 跨中截面： 截面： 支點(diǎn)截面： 第9章 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 9.1 正截面抗裂性驗(yàn)算 正截面抗裂性驗(yàn)算是對(duì)構(gòu)件跨中截面混泥土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并滿足《公預(yù)規(guī)》6.3條要求。對(duì)于本設(shè)計(jì)部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，應(yīng)滿足兩個(gè)要求：第一，在作用

59、短期效應(yīng)組合下，；第二，在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。 式中：───作用短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂性驗(yàn)算邊緣的混泥土法向拉應(yīng)力。 由表4—5，空心板跨中截面彎矩，由前面計(jì)算換算截面下緣彈性抵抗矩，代入得 式中：───扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力，在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力，其值為： （9-1） 空心板跨中截面下緣的預(yù)壓應(yīng)力為： ───在荷載的長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混泥土法向拉應(yīng)力，，由表4—5，跨中截面，同樣， ，代入公式，則得： 由此得： 符合《公預(yù)

60、規(guī)》對(duì)A類(lèi)構(gòu)件的規(guī)定。 溫差應(yīng)力計(jì)算，按《公預(yù)規(guī)》附錄B計(jì)算。本設(shè)計(jì)橋面鋪裝厚度100mm,由《橋規(guī)》4.3.10條，℃;℃,豎向溫度梯度見(jiàn)圖9-1，由于空心板高為700mm,大于400mm，取A=300mm。 圖 9-1空心板豎向溫度梯度 對(duì)于簡(jiǎn)支板橋，溫差應(yīng)力： （9-2） （9-3） 正溫差應(yīng)力： （9-4） 式中：───混泥土線膨脹系數(shù)，； ───混泥

61、土彈性模量，C40，； ───截面內(nèi)的單元面積； ───單元面積內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入； ───計(jì)算應(yīng)力點(diǎn)至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值； ，───換算截面面積和慣矩； ───單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值。 表9—1溫差應(yīng)力計(jì)算 編號(hào) 單元面積（） 溫度（℃） 單元面積重心至換算截面重心距離 1 80990=79200 2 (280+70)2=4600 3 (280+70)2=4600 正溫差應(yīng)力： 梁頂：

62、 梁底： 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處： 普通鋼筋重心處： 預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力： 普通鋼筋溫差應(yīng)力： 反溫差應(yīng)力： 按《公預(yù)規(guī)》4.2.10條，反溫差為正溫差乘以-0.5，則得反溫差應(yīng)力: 梁頂： 梁底： 預(yù)應(yīng)力鋼絞線反溫差應(yīng)力： 普通鋼筋反溫差應(yīng)力： 以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。 溫差頻遇系數(shù)為0.8，則考慮溫差反力，在作用短期組合下，梁底總拉應(yīng)力為： 則，滿足部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件條件。 在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，梁底的總拉應(yīng)力為： 則，符合A類(lèi)構(gòu)件預(yù)應(yīng)力混泥土條件。 上述計(jì)算結(jié)果表明，本設(shè)計(jì)

63、在短期效應(yīng)組合及長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，整截面抗裂性均滿足要求。 9.2 斜截面抗裂性驗(yàn)算 部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂計(jì)算中溫差應(yīng)力計(jì)算及表9-1、圖9-1，并選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面A-A纖維（空間頂面），B-B纖維（空心板換算截面重心軸），C-C纖維（空間底面）處主拉應(yīng)力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件應(yīng)滿足： （9-5） 式中：───混泥土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C40，； ───由短期效應(yīng)組合和預(yù)加力引起的混泥土主拉應(yīng)力，并考慮溫差

64、作用。先計(jì)算溫差應(yīng)力 9.2.1 正溫差應(yīng)力 A-A纖維： B-B纖維： C-C纖維： 9.2.2 反溫差應(yīng)力 為正溫差應(yīng)力乘以-0.5。 A-A纖維： B-B纖維： C-C纖維： 以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。 9.2.3 主拉應(yīng)力 （1）A-A纖維(空間頂面) （9-6） （9-7） 式中：───支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計(jì)值，由表4-5，; ───計(jì)算主拉應(yīng)力處截面腹板總寬，??； ───計(jì)算主拉應(yīng)

65、力截面抗彎慣矩，； ───空心板A-A纖維以上截面對(duì)空心板換算截面重心軸的靜矩，。 則 （9-8） 其中： （9-9） [—A-A纖維至截面重心軸的距離；] （計(jì)入正溫差效應(yīng)） 式中：───豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點(diǎn)； ───溫差頻遇系數(shù)，取。 計(jì)入反溫差效應(yīng)則： 主拉應(yīng)力： （計(jì)入正溫差應(yīng)力） 計(jì)入反溫差應(yīng)力： 負(fù)值表示拉應(yīng)力。 預(yù)應(yīng)力混泥土A類(lèi)構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合

66、下， 預(yù)制構(gòu)件符合。 現(xiàn)A-A纖維處（計(jì)入正溫差影響）， （計(jì)入反溫差影響），符合要求。 （2）B-B纖維（空心板換算截面重心處） 參見(jiàn)圖9-1。 （9-9） 式中：—B-B纖維以上截面對(duì)重心軸的靜矩。 (絞縫未扣除) (—B-B纖維至重心軸距離，) 同樣，， （計(jì)入正溫差應(yīng)力） （計(jì)入反溫差應(yīng)力） B-B纖維處，（計(jì)入正溫差應(yīng)力）， （計(jì)入反溫差應(yīng)力）， 負(fù)值為拉應(yīng)力，均小于， 符合《公預(yù)規(guī)》對(duì)部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 （3）C-C纖維（空洞底面） （9-10） （9-11） 式中：───C-C纖維