現(xiàn)澆箱梁滿堂支架方案計算樣本

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1、資料內(nèi)容僅供您學(xué)習(xí)參考，如有不當(dāng)或者侵權(quán)，請聯(lián)系改正或者刪除。 新建地方鐵路敘永至大村段 B 合同段 大田灣特大橋現(xiàn)澆箱梁 滿堂支架計算書 編制 : 復(fù)核 : 四川省鐵路建設(shè)有限公司 敘大鐵路項目經(jīng)理部 年 月 日 資料內(nèi)容僅供您學(xué)習(xí)參考，如有不當(dāng)或者侵權(quán)，請聯(lián)系改正或者刪除。 大田灣特

2、大橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書 1、 編制依據(jù) 1.1 新建地方鐵路敘永至大村線施工圖。 1.2 國家有關(guān)的政策、 法規(guī)、 施工驗收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強制 性條文 , 以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、 標(biāo)準(zhǔn)等。 1.3 參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 、 《混凝土 工程模板與支架技術(shù)》 、 《鐵路橋涵施工手冊》 、 《建筑施工計算手冊》。 2、 工程概況 大田灣特大橋后張法預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁段為  48m,  孔位為第 18 孔, 總計 1 孔。主墩 17

3、#、 18# 為矩形承臺 , 墩柱為矩形墩柱。 梁體為單箱單室、 變寬度、 變截面結(jié)構(gòu)。箱梁頂寬 5.3m, 跨中 箱寬 2.8m, 支座位置箱寬 3.0m( 未計支座位置加寬 50cm) , 頂板厚 30cm～ 45cm 按折線變化 , 底板厚度 40～ 80cm, 按直線變化 , 腹板厚 32cm～52cm, 按折線變化 , 底板設(shè) 3050cm 梗脅 , 頂板設(shè) 30 50cm 梗脅。 梁全長 49.5m, 計算跨度為 48m, 梁高 3.5m。梁底按二次拋物線變 化, 邊支座中心線至梁端 0.75m。

4、 3、 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求 采用 WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設(shè) , 使用與立桿配套的橫桿及立 桿可調(diào)底座、  立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木  , 立桿頂托上縱向設(shè) 1515cm  方木  ;  縱向方木上設(shè)  1010cm  的橫向方木  (  中心間距 資料內(nèi)容僅供您學(xué)習(xí)參考，如有不當(dāng)或者侵權(quán)，請聯(lián)系改正或者刪除。 25cm) 。 采 用 立 桿 橫 橋 向 間 距 縱 橋 向 間 距 橫 桿 步 距 為 60c

5、m60cm 100cm支架結(jié)構(gòu)體系 , 支架縱橫均設(shè)置剪刀撐。 4、 現(xiàn)澆箱梁支架驗算 本計算書以最大截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁 ( 單箱單室 ) Ⅳ - Ⅳ斷面處為例 , 對荷載進(jìn)行計算及對其支架體系進(jìn)行檢算。 4.1 荷載計算 4.1.1 荷載分析 根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點 , 在施工過程中將涉及到以下荷載 形式 : ⑴ q 1—— 箱梁自重荷載 , 新澆混凝土密度取 2600kg/m3。 ⑵ q 2—— 箱梁內(nèi)模、 底模、 內(nèi)模支撐及外模支撐荷載 , 按均布荷載計算。 ⑶ q

6、 3—— 施工人員、 施工材料和機具荷載 , 按均布荷載計算 , 當(dāng) 計算模板及其下肋條時取 2.5kPa; 當(dāng)計算肋條下的梁時取 1.5kPa; 當(dāng)計算支架立柱及替她承載構(gòu)件時取 2.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 , 對底板取 2.0kPa, 對側(cè)板取 4.0kPa 。 ⑸ q ⑹ q  5—— 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 6—— 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載 , 取 2.0kPa  。 ⑺ q 7—— 支架自重 , 經(jīng)計

7、算支架自重如下所示 : 4.1.2 滿堂鋼管支架自重 資料內(nèi)容僅供您學(xué)習(xí)參考，如有不當(dāng)或者侵權(quán)，請聯(lián)系改正或者刪除。 采用Φ 48 3.5mm鋼管 , 單位重量為 3.84kg/m 。根據(jù) 17#～ 18#墩間實際地形 , 梁底至原地面距離約為 3.5m～5m, 扣除支架系統(tǒng)高度 , 鋼管樁高度約為 2.78 ～4.28cm 。按最不利位置 4.28m 計算。 1、立桿自重 ( 橫向按 5.3 米計算 , 間距 0.6 米 , 共 10 排 , 縱向按 49.5 米計算 , 間距 0.6 米 , 共 83 排。 ) Q1=83104.28 0.00384

8、9.8kn/kg ( 49.5 5.3) =0.51kn/ ㎡ 2、 橫桿自重  (  橫桿間距  1m,  按  4.28m  高度計算  ,  共 4 層 ) Q2=( 83  根 5.3m+10 根 49.5m)  4  層 0.00384kg/m  9.8kn/kg  ( 49.5  5.3) =0.537kn/  ㎡

9、 3、 斜撐自重  (  縱向剪刀撐按  45 度設(shè)置  ,  共三排  , 417.45m  。橫向按 39 度設(shè)置 , 間隔 4 排立桿設(shè)置一道 , Q3=(417m+286m)0.00384 9.8kn/kg  共 21 道。 286m) ( 49.5 5.3) =0.101kn/  ㎡ 綜上支架自重 q7= Q1+ Q2+ Q3=0.51+0.537+0.101=1.148kn/ ㎡ 4.1.2 荷載組合

10、 模板、 支架設(shè)計計算荷載組合 模板結(jié)構(gòu)名稱 荷載組合 強度計算 剛度檢算 底模及支架系統(tǒng)計算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ ⑴＋⑵＋⑺ 側(cè)模計算 ⑸＋⑹ ⑸ 4.1.3 荷載計算 ⑴ 箱梁自重—— q1 計算 根據(jù)本工程現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點 , 我們?nèi)、簦艚孛娲斫孛孢M(jìn)行 箱梁自重計算 , 并對兩個代表截面下的支架體系進(jìn)行檢算 , 首先分別 進(jìn)行自重計算。 資料內(nèi)容僅供您學(xué)習(xí)參考，如有不當(dāng)或者侵權(quán)，請聯(lián)系改正或者刪除。

11、 根據(jù)橫斷面圖 , 用 CAD算得該處梁體截面積 A=6.32m2 則: q1 ＝ W =γc A ＝ 26 6.32 54.77kPa B B 3 取 1.2 的安全系數(shù) , 則 q1＝54.77 1.2 ＝ 65.73kn/ ㎡ 注 : B —— 箱梁底寬 , 取 3m, 將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 ⑵ 箱梁模板及支撐重量 —— q2 計算 (1) 模板面積 ①箱梁內(nèi)室模板 ( 木模板 ) 2 S1=306.55+54.2+

12、49.7+9.5+2.6+4.22+2.89+19.2=448.85m G1=448.85 m2 0.03m0.6t/m 3=8.07t ②箱梁底模板 ( 九夾板 ) S2=3.5 49.5=173.3 m 2 G2=173.3 m2 0.015m0.6t/m 3=1.60t ③箱梁側(cè)模板 ( 鋼模板 ) S3=509.33+0.62=510 m 2 資料內(nèi)容僅供您學(xué)習(xí)參考，如有不當(dāng)或者侵權(quán)，請聯(lián)系改正或者刪除。 側(cè)模 G3含支撐共 40t 。 ③橫向、 縱向方木 V=橫向  198 排

13、 3  米 /  排 ( 0.1  0.1) +  縱向  10 排 49.5  米/  排 ( 0.15  0.15) =5.94+11.138=17.078  方 G4=15.96 0.6  噸/  方 =10.247t q2= ( G1 +G2+ G3+G4)  9.8  ( 49.5  5.3) =2.24 kn/  ㎡ ⑶ 新澆混凝土對側(cè)模的壓力

14、——  q5 計算 根據(jù)規(guī)范規(guī)定 , 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力 , 當(dāng)采用內(nèi)部振搗器 時按下列兩式計算 , 并取兩式中較小值。 F c H F 0.22 c t0 1 2 v γc : 新澆混凝土的重力密度 ( k N/m3) , 取值 25 k N/m3; H: 混凝土側(cè)壓力計算位置至新澆混凝土頂面時的高度( m) , 取 3.5m t 0: 新澆混凝土的初凝時間 ( h) , 可按實測確定。取 8h。 T: 混凝土的溫度 ( ) , 取 28

15、℃。 β1: 外加劑影響修正系數(shù)  , 摻具有緩凝作用的外加劑時取  1.2 。 β2: ν:  混凝土坍落度影響修正系數(shù) , 110 混凝土的澆筑速度 , 取 0.5m/h 。  ～ 150mm,  取  1.15 。 F=25*3.5=87.5Kpa F=0.22*25*8*1.2*1.15*0.707=42.93Kpa F: 新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力取42.93Kpa 。 4.2 結(jié)構(gòu)檢算 資料內(nèi)容僅供您學(xué)習(xí)參考，如有不

16、當(dāng)或者侵權(quán)，請聯(lián)系改正或者刪除。 4.2.1 扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算 碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣 , 同屬 于桿式結(jié)構(gòu) , 以立桿承受豎向荷載作用為主 , 但碗扣式由于立桿和橫 桿間為軸心相接 , 且橫桿的”├”型插頭被立桿的上、 下碗扣緊固 , 對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力 , 因而碗扣式鋼管架穩(wěn) 定承載能力顯著高于扣件架 ( 一般都高出 20%以上 , 甚至超過 35%) 。 本工程現(xiàn)澆箱梁支架按 φ483.5mm 鋼管扣件架進(jìn)行立桿內(nèi)力計 算, 計算結(jié)果同樣也使用于 WDJ多功能碗扣架 ( 偏于安全 ) 。 Ⅳ－Ⅳ 截面處 在中支點橫隔板 , 鋼管扣件式支架體系采用 6060 100cm 的布 置結(jié)構(gòu) , 如圖 : 模板 斜撐 立桿 橫桿 1.0 1.0 1.0 縱 向 模板 斜撐 立桿 橫桿 1.0 1.0 1.0 橫 向 單位 : m ①、 立桿強度驗算