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1、泵與壓縮機,主講: 馮 進 長江大學機械工程學院,2 離心壓縮機,離心式壓縮機是屬于速度式透平壓縮機的一種。在早期，離心壓縮機只適用于低、中壓力和大氣量的場合。近十幾年來，在離心壓縮機在設計、制造方面，不斷采用新技術、新結構和新工藝，使其工作性能和可靠性不斷提高，離心壓縮機被用來壓縮和輸送各種石油化工生產過程中的氣體，應用范圍有了很大提高，在石油天然氣輸送中也越來越多的被采用。,,2.1 離心壓縮機的主要部件及基本工作原理,一、離心式壓縮機的主要部件 離心式壓縮機的零件，可以歸結為兩類，即轉動件和不轉動件。通常將轉動的零件稱為轉子，不轉動的零件稱為定子。 1.轉子部件 離心式壓縮機中屬于
2、轉子部件的零件有：主軸、葉輪、平衡盤、推力盤、聯軸器等，各零件通過熱裝法與軸聯成整體。,(1)葉輪 葉輪是離心壓縮機中唯一的作功部件。由于葉輪對氣體作功，增加了氣體的能量，因此氣體流出葉輪時的壓力和速度都有明顯增加。 (2)主軸 主軸的作用是支撐旋轉零件和傳遞扭矩。 (3)平衡盤 平衡大部分或全部軸向力。,(4)推力盤 經平衡盤平衡后的剩余軸向力，通過推力盤傳遞止推軸承，實現軸向力的完全平衡。 (5)聯軸器 通過聯軸器，將原動機的動力傳給壓縮機。 2.定子部件 離心壓縮機的定子部件有：機殼、擴壓器、彎道、回流器、吸氣室、蝸殼、密封、軸承等。,(1)擴壓器 擴壓器的流通截面逐漸
3、擴大，將速度能有效的轉變?yōu)閴毫δ?，是離心壓縮機中的轉能裝置。 (2)彎道 彎道是設置于擴壓器后的氣流通道，其作用是將擴壓后的氣體由離心方向改變?yōu)橄蛐姆较颍员阋胂乱患壢~輪去繼續(xù)進行壓縮。,(3)回流器 回流器的作用是使氣流以一定方向均勻地進入下一級葉輪入口。在回流器中一般都裝有隔板和導向葉片。 (4)吸氣室 吸氣室其作用是將進氣管(或中間冷卻器出口)中的氣體均勻地導入葉輪。 (5)蝸殼 蝸殼其主要作用是將從擴壓器(或直接從葉輪)出來的氣體收集起來，并引出機器。,,,,二、基本工作過程 氣體由吸氣室吸入，通過葉輪對氣體作功后，使氣體的壓力、速度、溫度都得到提高，然后再進入擴壓器
4、，將氣體的速度能轉變?yōu)閴毫δ?。當通過一個葉輪對氣體作功、擴壓后不能滿足輸送要求時，就必須把氣體引入下一級繼續(xù)進行壓縮。為此，在擴壓器后設置了彎道、回流器，使氣體由離心方向變?yōu)橄蛐姆较?、均勻地進入下一級葉輪進口，繼續(xù)獲得能量。,,氣體流過了一個“級”，再繼續(xù)進入第二、第三級壓縮后，經蝸殼及排出管被引出至中間冷卻器。冷卻后的氣體再經吸氣室進入第四級及以后各級繼續(xù)壓縮，最后由排出管輸出。 由于氣體在壓縮過程中溫度不斷升高，在高溫下壓縮氣體，使消耗的動力增加。為了降低動力消耗，需要在氣體溫度達到某一值后，對氣體進行冷卻。因此，在壓縮過程中采用了中間冷卻器。,,三、離心壓縮機的特點 與其它型式的壓縮
5、機相比，離心壓縮機有以下特點： (1)排量大 如某油田輸氣離心壓縮機的排氣量為510m3min，年產30萬噸合成氨廠中合成氣壓縮機的排氣量達20003000m3h。目前在產量大于600噸日的合成氨廠中主要的工藝用壓縮機幾乎都采用了離心壓縮機。,,,(2)結構緊湊 占地面積及重量都比同一氣量的活塞式壓縮機小得多。 (3)運轉可靠 機組連續(xù)運轉時間在一年以上，運轉平穩(wěn)，操作可靠，因此它的運轉率高，而且易損件少，維修方便。 (4)輸送的氣體不與機器潤滑系統的油接觸。,,,(5)轉速較高 適宜用工業(yè)汽輪機或燃氣輪機直接驅動，可充分利用大型石油化工廠的熱能，節(jié)約能源。 (6) 還不適用于氣
6、量太小及壓力比過高的場合。 (7) 一般比活塞式壓縮機的效率低。 (8) 離心壓縮機的穩(wěn)定工況區(qū)較窄。,2.2 氣體在級中流動的概念及基本方程,氣體在離心壓縮機級中氣體的流動實際上是屬于三元非定常流動，而且氣體又有粘性和可壓縮性，因此氣體在級中的流動是很復雜的。所以，在工程上往往作一些假設，將復雜的三元非定常流動簡化為一元定常流動進行分析，認為流道中同一截面上各點的氣流參數是相同的，而且在保持穩(wěn)定工作條件下，氣流參數不隨時間而變。,一、歐拉方程式 離心泵的歐拉方程式對離心壓縮機也完全適用。離心壓縮機理論能頭歐拉方程式為： 由葉輪葉片進、出口速度三角形，按余弦定理有：,因此,,將它們代入基本
7、能量方程得： 在設計離心壓縮機時，氣體沿徑向進入葉輪葉道，則1900，c1u=0。這時,,,其中：,根據連續(xù)性方程式，在定常流動時，通過任意截面i的氣體質量流量是一定的，它與進口截面s的氣體質量流量的關系為: 它和體積流量的關系為:,葉輪出口處氣流的徑向分速度c2r為： 定義 ， 稱為流量系數，可寫為：,,,,葉片阻塞系數可用下式計算： 式中z為z葉片數， 為葉片厚度為，為折邊寬度。,二、級的總功耗和功率 葉輪工作時所消耗的功用于兩方面，一方面是葉輪通過葉片對葉道內的氣體作功，稱為葉片功LT，它就是氣體獲得的理論能頭HT；另一方面是葉輪本身在旋轉時存在輪阻損失和內漏損失所消耗的功(
8、輪阻損失功Ldf,,內漏損失功Ll)。,這樣，葉輪對單位質量有效氣體作的總功Ltot 為: 同樣，氣體從葉輪中得到相應的總能頭Htot為:,,可以看出,氣體在級中獲得的總能頭HTO1 是以兩種方式得到的，一種是葉片直接對氣體作功，以機械能形式傳給氣體的理論能頭HT；另一種是由于輪阻及內漏損失消耗的功，以熱能形式傳給氣體，使氣體獲得能頭Hdf+H1，它不包括在理論能頭HT中。在不考慮氣體對外熱損失的條件下，根據能量守恒定律，則有：,通過葉輪的有效質量流量為 (kgs)，葉片對它作功消耗的理論功率NT為: 由于輪蓋處的內漏，故經過葉道的實際質量流量為 ，等于有效流質量流量 和內漏氣質量流量 之和
9、，即：,,,,,輪阻損失消耗的功率為Ndf，內漏氣損失消耗的功率為Nl。因此，在考慮了輪阻損失及內漏氣損失后，葉輪的總功率消耗Ntot為：,令： 因此： 一般l+df0.020.13。其值對高壓小流量的級取較大值，對低壓大流量的級取較小值。,同理，葉輪對單位質量有效氣體的總能頭，也可表示為： 例：已知某離心式壓縮機的漏氣損失系數 、輪阻損失系數 、有效質量流量 、葉輪對每公斤氣體作功 。求Ntot、Ndf、Nl、NT、Htot。,三、熱焓方程式 當氣體在離心式壓縮機中作穩(wěn)定流動時，取級中任意兩截面a、b，氣體由a截面流進系統，由b截面流出系統。a、b截面上氣體的狀態(tài)參數
10、和速度分別為：,根據熱力學穩(wěn)定流動能量方程，對a、b兩截面間的單位質量氣體有下列方程式： 或 式中A為單位重量氣體的熱功當量，A為：,對離心壓縮機來說， a、b兩截面的位置高差(zbza)相對很小，可以忽略不計，故式可寫成: 根據熱力學第一定律，氣體熱量的增量等于氣體的內能增量和壓縮功增量之和。對封閉熱力系統時，單位質量氣體可寫出：,當比容不變時，有： 又因： 則：,,當等壓時，有： 故： 對理想氣體： 故： 令：,故： 該式稱為穩(wěn)定流動能量方程式或熱焓方程式。它將能頭、傳熱量與氣流的溫度和速度等參數聯系起來。,,,在離心式壓縮機中，由于氣體流量大，單位質量氣體與外界的熱交換與氣體壓
11、縮時焓的變化比較起來小得多。因此，通常將與外界的熱交換忽略不計，即認為qabo。這樣熱焓方程式變?yōu)椋? 上式是離心式壓縮機級中氣動計算的重要公式，通過它可求截面溫度、速度的變化規(guī)律。,,當a、b截面分別為級的進、出口截面時，公式中的HabHtot，一個級的熱焓方程式可寫為： 同理，若a、b截面分別為氣流流過靜止通道的進、出口截面時，靜止通道內沒有外功加入，即Hab 0，則熱焓方程為：,,四、伯努利方程式 根據熱力學第一定律，氣體熱量的增量等于氣體的內能增量和壓縮功增量之和。對封閉熱力系統時，單位質量氣體可寫出： 當比容不變時，有：,,又因： 則： 當等壓時，有： 故：,,上式表示單位質量
12、氣體從a截面施至b截面所得到的熱量。它應該包括外界傳給氣體的熱量qab以及氣體由a流至b截面時所有的能量損失(hlos)ab轉化的熱量。,故，將上式代入熱焓方程式，得：,上式就是伯努利方程，是以機械能形式表示的能量平衡方程。當 a截面和b截面分別為級進口和級出口時，上式可表示為：,因熱焓方程式：,氣體從級進口到級出口全部能量損失包括：輪阻損失hdf，內漏氣損失hl，以及氣體在流道中流動所引起的摩擦、沖擊、旋渦等水力損失hhyd，即：,因： 所以：,,當 a截面和b截面分別表示靜止元件（如擴壓器）的氣流進口和出口時，由于沒有能量輸入，上式可表示為： 此式說明靜止元件中氣體速度頭減小的結果，并
13、沒有全部轉化為氣體的靜壓頭，而有一部分用于克服靜止元件中氣流流動的能量損失。,五、氣體壓縮功 在伯努利方程式中，靜壓頭p的大小與氣體壓縮過程有關。由熱力學可知，氣體壓縮過程分等溫、絕熱、多變三種壓縮過程。被壓縮的氣體靜壓頭的提高也就是壓縮機對氣體所作的壓縮功，通常稱為壓縮能頭。,,1等溫壓縮功 對理想氣體，等溫壓縮過程的狀態(tài)方程有： 因此，等溫壓縮過程的壓縮功為：,等溫過程的壓縮功,2.絕熱壓縮功 絕熱壓縮過程中氣體與外界無熱量交換，這是一個理想過程。絕熱壓縮過程氣體的狀態(tài)變化方程式為： 在絕熱壓縮過程的壓縮功為：,因為： 所以,絕熱過程的壓縮功,3.多變壓縮功 多變壓縮過程中存
14、在能量損失，氣體與外界存在有熱交換或無熱交換。多變過程的氣體狀態(tài)變化方獲式與絕熱過程的相似，即： 因此，在多變壓縮過程的壓縮功為：,,多變壓縮過程的壓縮功,六、級效率 衡量外功用來使氣體壓力升高并克服損失的能頭，稱為可用能，即 在可用能頭中，真正用于壓縮氣體的能頭所占可用能頭的比例稱為級效率。即,1.多變級效率 在離心壓縮機中，氣體在級中的實際壓縮過程一般可用多變過程來表示。多變壓縮過程的多變級級效率為： 一般壓壓縮機的多變級效率 。,氣體在級中流動時，不僅沒有對外傳熱(q0)，反而將所有損失消耗的能頭hios又以熱量的形式傳給了氣體。因此，在離心壓縮機中氣體壓縮過程的多變壓縮
15、指數m大于絕熱壓縮過程指數k。故級的多變效率總是小于l。,,2絕熱效率 絕熱效率是指級中氣體由壓力ps經絕熱壓縮升至pd時的壓縮功與可用能頭之比，即:,絕熱過程與外界無熱交換且無損失的理想過程。因此它的壓縮終溫小于多變過程壓縮終溫。而多變過程的壓縮功大于絕熱過程的壓縮功。在同一級中， 總大于 ，兩者差值愈小，表示級中能量損失愈小，所以經常以此來評價級中的損失。,3等溫效率 等溫效率是指級中氣體由ps等溫壓縮至pd時的等溫壓縮功與級中可用能頭之比，即： 在有冷卻的壓縮機中，常采用等溫效率來衡量機器冷卻的好壞。若實際多變過程愈接近等溫過程，則等溫效率就越高。,,4流動效率 流動效率是級
16、的多變壓縮功與葉輪對氣體作功所獲得的理論能頭之比，即： 流動效率反映了氣體在級的各元件中流動時流動阻力損失的大小。,為多變能頭系數。在圓周速度u2相同的條件下，可以用多變能頭系數 來表示壓縮機級多變壓縮功的大小，一般 。由此可以估算級的多變能頭，已知總壓力比時，便能確定壓縮機需要的級數。,七、級中氣體狀態(tài)參數的變化 1級中氣體溫度的變化 流動的氣體，它所具有的總能量為： 氣體的總能量決定于氣體的狀態(tài)參數溫度與速度。,當氣流對外界無熱交換(但可以有損失)，其速度被滯止到零時，此氣流的溫度叫滯止溫度(又稱總溫)，以Tst表示，它也是氣體的一個狀態(tài)參數。根據能量守恒原理，有： 于是，熱焓
17、方程式可寫成：,,上式表明，氣體滯止溫度或滯止焓增加，就說明外界必然有能量加給氣體。氣體在葉輪葉道中流動時，葉輪對氣體作功，因此它的滯止溫度是增加的。任意截面i的溫度滿足:,但是，在絕能流動中，氣體與外界無能量交換，即氣體總能量不變。也就是說，在絕能流動中，氣體的滯止溫度或滯止焓是常數。因此，在氣流流出葉輪后，有： 在氣流流進葉輪前，有：,,,2級中氣流壓力和比容的變化 當氣體流經壓縮機級的不同元件時，由于流動狀態(tài)各不相同，在這些元件中氣體多變過程的多變指數是不相同的。即使同一元件中，過程的多變指數也是變化的。但目前通常在計算級的各截面上氣體的壓力和比容時，一般把整個級中的氣體狀態(tài)參數的變
18、化，看作是按照同一個多變過程，即用同一個平均多變指數m來進行計算。,,,設,,2.3 級中能量損失,級中葉輪對氣體所做的總功，不可能全布變?yōu)橛杏玫哪芰?，而有一部分損耗掉。壓縮機級中損耗的能量包括流動損失、輪阻損失和內漏氣損失。這里重點探討流動損失和波阻損失。流動損失大致分為摩擦損失、分離損失、二次流損失、尾跡損失。波阻損失主要是由于氣流速度超過音速后產生激波所引起。,一、流動損失 1.摩擦損失 當氣體經過壓縮機級的通流部分時，由于粘性的存在，在壁面附近的地方，流速最??；在中間部分的主流中，流速最大。這樣由于層與層之間的速度不同，產生摩擦，流動的氣流與流道壁面也發(fā)生摩擦，這種摩擦使氣流的一部分
19、能量轉變?yōu)闊崮堋?,,2.分離損失 在邊界層中，沿其厚度方向流體速度急劇變化，嚴重地影響著流動中的能量損失。此外，在流道中還常常會發(fā)生邊界層增厚，進而邊界層與流通壁面脫離，甚至在接近壁面的邊界層氣流中產生反向流動的旋渦，引起很大的能量損失。這種現象稱為邊界層分離，由其產生的能量損失稱為分離損失。,在離心壓縮機中，有很多減速擴壓的流道，就可能出現邊界層分離。產生旋渦，引起很大的能量損失（分離損失）。同時因邊界層增厚及分離，使主氣流的實際通流截面減小，達不到原設計的擴壓目的，惡化了級中氣體的流動。 實踐證明，流道形狀對邊界層分離影響最大，如流道擴壓程度很大，截面突然變化；急劇彎曲等。,一般要求
20、當量擴張角小于6070,葉輪流道中邊界層分離大多發(fā)生在非工作面，特別是接近葉輪出口處。,粘性流體在沿主流方向流動時，在壓力下降區(qū)(加速降壓) 內流動時，不會出現邊界層分離。在壓力升高區(qū)（減速擴壓）內流動才有可能出現分離，形成旋渦。,3.二次渦流損失 與主氣流方向相垂直的流動，稱之為二次渦流。它干擾了主氣流的流動，并造成能量損失。由于二次渦流的存在，工作面?zhèn)纫蜓a充了新的具有較大動能的氣流，而使其邊界層減薄，而非工作面?zhèn)葎t相反，邊界層增厚更加速了邊界層分離。,4.尾跡損失 尾跡的產生是由于葉片有一定的厚度，當氣流從葉片流道中流出葉輪時，通流截面突然擴大，而在葉片尾部形成了充滿旋渦的氣流，稱為尾
21、跡，由此而產生的能量損失稱為尾跡損失。尾跡損失與葉道出口處氣速、葉片尾部厚度及邊界層流態(tài)有關。,采用翼形葉片代替等厚度葉片，可大大減小尾跡損失。若用等厚度葉片時，削薄葉輪出口處葉片厚度，也是減小尾跡損失的一個有效方法。某實驗證明，削薄后級多變效率小，可提高2。,二、馬赫數M對能量損失的影響 1.馬赫數M 流場中任一點處的氣流速度與該點氣溫下的音速a之比，稱為該點氣流的馬赫數M ，即,在一般情況下，由于音波在氣體中推進時氣體狀態(tài)的變化非常微小，故可以認為氣體的熵是個定值，因而可將音波的傳播過程視為等熵絕熱過程。音速由下式計算:,在絕能的過程中，氣體的總能不變。根據伯努方程，有： 因此,當M0
22、.3時，就必須考慮密度的變化，即必須考慮氣流的可壓縮性了，否則會造成很大的誤差。也就是說，氣體的可壓縮性只有在高速時才明顯地顯示出來。,2激波和波阻損失 亞音速和超音速氣流有根本差別，即在亞音速(M1)中，擾動的效應雖然隨距離的增加而減弱，但它能到達物體周圍空間的任意點。而在超音速(M1)氣流中，擾動的效應只能在馬赫錐內起作用，錐前的氣流是不受影響的。,當超音速氣流擾物體流動時，強擾動的波峰表面上將會有很大的壓力及密度的突然變化，即在流場中往往出現突躍的壓縮波。氣流通過這種壓縮波時，壓力、溫度、密度都突躍地升高，速度則突躍地下降，氣流受到突然的壓縮。這種突躍壓縮波叫激波。超音速氣流被壓縮時，
23、一般都會產生激波。所以激波是超音速氣流中的重要現象。,因為氣流通過激波時，有不連續(xù)的壓力、密度、溫度及速度的突躍，因此從熱力學觀點分析，這是一個不可逆過程，有很大的能量損失。同時由于激波波面壓力的突增，大大加速了邊界層分離，引起更大的能量損失。由激波引起的這些能量損失的總和稱為波阻損失。,3馬赫數對離心壓縮機級中能量損失的影響 在離心壓縮機的葉道中，靠近進口附近氣流速度較大，容易出現局部流速達到音速，并會產生激波，引起較大的波阻能量損失。因此，對離心壓縮機，根據經驗，在一般情況下，在設計工況點要求氣流進入葉輪流道的馬赫數小于0.750.85。,2.4 級的性能曲線,在一般情況下，壓縮機級的工
24、作狀況是由進口流量Qs、進氣壓力ps、進氣溫度Ts以及工作轉速n等四個參數決定的。壓縮機級的性能是指進氣狀態(tài)一定和轉速不變的條件下，級的壓力比、多變效率、功率隨該級進氣量變化的關系曲線。,一、壓力比與流量間的關系曲線 壓力比是指葉輪出口壓強與進口壓強之比，即： 在多變過程中，已知壓縮功為：,根據伯努方程，在忽略級進出口動能差時，得： 故： 由于有效能頭為：,可見，有效能頭與流量呈線性關系。Hhyd包括沿程損失和沖擊損失，它們與流量呈二次方關系。所以，壓力比與流量的關系曲線為拋物線，一般用進口流量與壓力比的關系反映壓力比與流量的關系，即Qs曲線。 Qs曲線的特點是隨進口流量增加，壓力比減
25、小。,二、 效率曲線Qs 目前離心壓縮機級的性能曲線，還不能用理論計算的方法準確地得到，只能在一定的轉速、一定的介質下，對壓縮機級逐點實際測試，得出性能曲線。,三、喘振工況 離心式壓縮機級的性能曲線不能達到Qs =0的點。當流量減小到某一值(稱為最小流量Qmin)時，離心壓縮機就不能穩(wěn)定工作，發(fā)生強烈振動及噪音，這種不穩(wěn)定工況稱為“喘振工況”，這一流量極限Qmin 稱為“喘振流量”。壓縮機性能曲線的左端只能到Qmin ，流量不能再減小了。,四、堵塞工況 流量大，摩擦損失及沖擊損失也大。當流量達到某最大值Qmax時，氣體獲得的理論能頭HT全部消耗在流動損失上，使級中氣體壓力得不到提高。同時
26、，邊界層的分離使葉道喉部實際過流面積減小，葉道喉部截面上的氣速達到音速，這時稱為堵塞工況，出現激波損失。所以壓縮機級性能曲線右端只能到Qmax。,五、穩(wěn)定工況區(qū) 在性能曲線上，喘振工況與堵塞工況之間的區(qū)域稱為穩(wěn)定工況區(qū)。常用下式： 衡量一個級性能的好壞，不僅要求在設計流量下有最高的效率和較高的壓力比，還要有較寬的穩(wěn)定工作范圍。,2.5 多級離心壓縮機的性能曲線,一、級數對壓縮機性能的影響 以兩級串聯為例進行分析壓縮機的性能曲線。性能曲線的橫坐標為各級吸氣狀態(tài)下的氣流流量Qs，對于兩級串聯時，第I級的進氣量為： 第級的進氣量為：,由于兩級串聯，根據質量守恒方程，有： 兩級串聯后的壓力
27、比為：,1.級串聯對最小工作流量的影響 經過第級壓縮后，氣體的密度增大，體積流量減小。若兩級最小流量相同，那么當兩級串聯后，第級容易出現喘振。因此，為了防止第級發(fā)生喘振，必須使第級最小工作流量增大，也就是說比單級時向右移了。,2.級串聯對最大工作流量的影響 為了防止第級發(fā)生喘振，使第級最小工作流量增大，壓力比降低，葉輪對氣體所作的功大部分成為能量損失，使第級進氣溫度很高，有可能出現： 導致第級堵塞流量Qmax減小，穩(wěn)定工況區(qū)變窄。,二、轉速變化對壓縮機性能曲線的影響 當轉速n增大時，u2變大，相應HT增大，Hpot也增加，壓縮機的壓力比顯著增加。壓力比顯著增加，導致第級工作最小流
28、量越小，越容易出現喘振。 因此，曲線向右上方移動。,2.6 相似原理在離心壓縮機中的應用,一、壓縮機相似應具備的條件 對離心壓縮機來說，如果保持模型機與原型機的流動過程相似，則它們之間所有對應的熱力參數、氣動參數和幾何參數之比為常數，對應的效率、損失系數都相等。 1.幾何相似 兩機對應的通流部分的幾何形狀相似。即：,2進口運動相似 進口運動相似，主要是指葉道進口處的速度三角形相似。這時，有：,3對應的馬赫數相等 對于壓縮機來說，由于氣體介質的可壓縮性，只有兩機的幾何相似和進口運動相似，并不能保證其它對應截面上流動相似。因為氣體在壓縮過程中，氣流參數的變化受到氣體可壓縮性的影響，并且
29、隨著馬赫數的增大，其影響更加顯著。因此馬赫數對應相等是保證壓縮過程流動相似的重要條件。,對兩個幾何相似的靜止流道，設原型機1一l截面為流道的進口截面，如氣體與外界無熱交換，則1l截面和流道中任一截面的能量方程式為：,同樣可得模型機流道的溫度比為：,若原型與模型對應流通中流過氣體的絕熱指數相等，則當 和 ，時，有：,4對應的雷諾數相等 雷諾數Re是決定流體流動狀態(tài)的準數，要求Re對應相等是為了保持兩個流動的摩擦阻力系數相等。在離心壓縮機中，通常氣流的雷諾數比較大，摩擦阻力系數基本上不隨流速變化而改變，故通常不考慮對應雷諾數相等的要求。 5氣體絕熱指數相等 要保持兩機的流動過程相似，
30、氣體的絕熱指數必須相等。,二、離心壓縮機的相似換算與相似設計 相似原理在離心壓縮機中主要用于兩個方面：一是相似設計；二是相似機間的性能算，或同一壓縮機的設計條件與試驗條件間的性能換算。 1完全相似時的性能換算 根據馬赫數相等和氣體絕熱指數相等，有：,1).轉速間的關系,2).流量間的關系,質量流量間的關系,3).壓力比間的關系 完全相似時，對應壓力比相等，即: 4).能頭間的關系 因流動相似時，有 ， 。根據多變壓縮能頭的表達式得：,當效率 時，有,又因,故：,5).功率間的關系,2相似設計 相似設計時，采用經過實踐證明具有較高效率、性能曲線較為平緩、穩(wěn)定工況區(qū)較寬的機器(或級
31、)作為模型機(或級) ，根據模型機的主要幾何尺寸和試驗性能數據，以及原型機的設計參數，利用相似原理進行尺寸大小的換算，設計出流道形狀相似的原型機。這種方法稱為相似設計法。,當已知原型機的設計條件時，首先根據原型機壓力比，選取一個具有相同壓力比 的性能良好的模型機，并把壓力比相同的工況點作為原型機設計工況的相似點。相似點除要求壓力比相等外，還應有較高的效率和較寬的穩(wěn)定工作范圍。選定相似點后，就得到了模型機的進口條件，最后根據完全相似條件，計算出原型機的參數。,1)模型機流量的確定 根據壓力比，由模型機的Qs 曲線確定Qs。 2)幾何尺寸比例常數L 根據模型機的尺寸和L，就可得出原型機的尺寸，葉片角和葉片數應相等。,3)轉速 4)功率,
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